Трехфазная ВДП

Совокупный состав смеси сырья Ь п верхних паров 61 и обеих колонн составит в данном случае уже = 0,423, а средняя энтальпия едпницы массы этой смесп, подсчитанная аналогично предыдущему, будет равна см = 970,5 кДж/кг, т. е. точка (х , Кк) попадает не на жидкпй, а на трехфазный участок диаграммы состояния. Из тепловой диаграммы спстемы фурфурол — вода следует, что энтальпия жидкой гетерогенной смеси совокупного состава = 0,423 прп температуре насыщения = 97,9 °С равна = = 308,5 кДщ/кг. Следовательно, от каждого 1 кг жидкой гетерогенной смесп следует дополнительно отнимать в конденсаторе еще Д = 970,5 — 308,5 = = 662 кДж/кг, или, в расчете на 1 кг поступающего на разделение сырья [c.272]

Для привода резиносмесителей, грануляторов и вальцов, работающих в среде с мелкодисперсной токопроводящей сажевой пылью, применяют трехфазные синхронные электродвигатели серии СДРЗ Они выполнены в закрытом исполнении со встроенной принудительной системой вентиляции по замкнутому циклу через водяной воздухоохладитель. Электродвигатели серии СДРЗ стандартизованы ГОСТ 5766—71, согласно которому их изготовляют четырех типов. [c.117]

Система уравнений трехфазной фильтрации состоит из обобщенного закона Дарси для каждой из фаз (9.8), уравнений неразрывности фаз в потоке (9.5) и условий капиллярного равновесия. Для случая прямо-линейно-параллельного потока вдоль оси х несжимаемых фаз при отсутствии сильТ тяжести эту систему можно представить в виде [c.284]

На фиг, 9 и 10 представлены типичные диаграммы температура расслоения—состав для трехфазных бинарных систем частично растворимых компонентов двух классов. [c.18]

Пусть рассматривается равновесная двухкомпонентная трехфазная система компонентов а и -гу, характеризующихся весьма малой взаимной растворимостью, состоящая из двух жидких слоев >4 и б, находящихся при определенной температуре в равновесии с паровой фазой V. Мольные составы х а и л в характеризуют оба насыщенных при данной температуре жидких слоя Л и В, находящиеся в равновесии друг с другом и с общей им паровой фазой V состава у е. [c.156]

На рис. 1.18 приведена изобарная равновесная диаграмма для второго типа частично растворимых веществ. Этот класс растворов характеризуется тем, что температура кипения трехфазной парожидкостной системы находится в промежутке между точками кипения ее чистых компонентов. Между составами ха и хв, отвечающими обеим сосуществующим жидким фазам А vi В, находящимся под заданным внешним давлением р при температуре кипения tg, проходит изобара жидкости, горизонталь tg = = onst. [c.40]

Применение уравнения (111.16) к рассмотренному процессу простой перегонки позволяет вести все практические расчеты. Так, если исходная система состояла из 1 молей и имела начальную концентрацию Хд, то вес остаточной жидкости в момент, когда достигается температура 1е трехфазного участка, определится по (111.16) [c.127]

Табл и и а 2 30. Основные параметры и размеры трехфазных синхронных электродвигателей серии СДРЗ [c.118]

Растворы первого типа характеризуются тем, что состав пара, равновесного обеим o yщe твyюп им жидким фазам, находится в интервале концентраций от ДО Xq при всех температурах существования трехфазной системы. [c.40]

Уравнение изотермы жидкой фазы для такой бинарной трехфазной парожидкостной системы, обладающей, согласно правилу фаз, одной степенью свободы, представится выражением [c.83]

Исследование фильтрации трехфазной смеси имеет большое практическое значение, так как в нефтегазоносных пластах при определенных условиях происходит совместное движение нефти, воды и свободного газа. Так, в случае, если нефть находится в пласте в смеси со свободной водой, при снижении давления ниже давления насыщения начинается выделение газа из раствора, и в пласте образуется подвижная трехфазная смесь нефть-вода-газ. Давление насыщения является физической константой нефти того или иного месторождения. [c.284]

По мере совместной конденсации обоих компонентов совокупный состав двухфазной жидкой системы обогащается компонентом а, а ее фигуративная точка отходит от 5 и начинает двигаться по горизонтальному участку АВ, представляющему собой линейную область существования трехфазной системы. Конденсация пара заканчивается, очевидно, в момент, когда фигуративная точка двухслойной жидкой системы приходит в точку отвечающую составу у исходного перегретого пара. [c.85]

IV — трехфазная равновесная область, состоящая из двух практически песмешивающихся насыщенных углеводородной и водной жидких фаз и из одной паровой, представляющей смесь насыщенных углеводородных и водяных паров степень отгона нефтяной фракции отвечает условию 0<е< 1 [c.115]

На фиг. 16 представлена изобарная равновесная диаграмма для второго, неэвтектического класса частично растворимых веществ. Этот класс растворов характеризуется тем, что температура кипения трехфазной жидко-паровой системы является промежуточной между точками кипения обоих чистых ее компонентов. Между составами х и Хв, отвечающими обоим жидким сосуществующим фазам А я В, находящимся под заданным внешним давлением при своей температуре кипения 4, изобара жидкости представляет горизонталь 4 = onst. Для всех систем, у которых фигуративная точка совокупного состава а обоих жидких слоев попадает в интервал концентраций. га< а < Хв, происходит их расслоение на две жидкие сосуще- [c.28]

Когда фигуративные точки жидкости и пара соответственно придут в Л и- , дальнейшее охлаждение остаточного пара уже не отражается на температуре системы, которая сохраняет во все время последующей конденсации постоянное значение, отвечающее изотерме кипения и конденсации трехфазной системы, н едиьственным следствием охлаждения остаточного пара является выделение из него уже двухслойной при точке конденсации жидкой фазы, распадающейся на слои составов хаи х . Если при этом конденсация ведется с непрерывным отводом образовавшегося конденсата, то фигуративная точка образующейся жидкой фазы сразу, скачком переходит из точки А в точку Е, дающую совокупный состав уе, выделяемого в каждый момент конденсата. [c.50]

Из тех же соображений, что и в случае постепенного и однократного испарения гетерогенной жидкой системы, разделенной на два слоя, ее ввод в ректификационную колонну в двухфазном жидком или трехфазном парожидком состоянии лишен всякого практического смысла, ибо при неизменных температурах и составах фаз ни о каком их обогащении тем или иным компонентом не может быть и речи. Поэтому напрашивается решение разделить в отстойнике оба слоя и их ректификацию проводить отдельно в различных колонных аппаратах, ибо каждый слой, перегоняемый отдельно, характеризуется уже двумя степенями свободы. В ходе его испарения меняются и температура, и составы фаз, и поэтому вполне возможен процесс обогащения фаз в ходе их контактирования, сопровождаемого теплообменом и взаимодиффузией. Это напрашивающееся решениедля рассматриваемого случая является к тому же и достаточным и дает установку в вопросе выбора технологической схемы оформления процесса. [c.70]

Рис. 1.7. Диаграммы фазовых проницаемостей для трехфазной смеси (вода-нефть - газ)

В самом деле, внутри области средней секции колонны, ограниченной на тепловой диаграмме прямыми SAg o, 1 и SAg o, 2> заключен трехфазный участок ABE и важно, чтобы ни одна из оперативных линий средней секции не совпала с конодами АЕ или BE этого участка. [c.321]

Формирование залежей происходит в результате оттеснения из пластов-коллекторов первоначально находившейся там воды. Поэтому вместе с нефтью и газом в коллекторах содержится некоторое количество (обычно 10-30% порового объема) так называемой погребенной воды. Кроме того, многие продуктивные пласты заполнены нефтью и газом лишь в верхней купольной части, а нижележащие зоны заполнены краевой водой. Самые верхние части нефтяных залежей содержат газ, образующий так называемые газовые шапки, которые могут как существовать изначально, так и появиться в процессе разработки залежи. Таким образом, даже в неразбуренном природном пласте может находиться несколько отдельных подвижных фаз. Двух- или трехфазное течение возникает практически всегда при разработке нефтяных месторождений, поскольку силы, движущие нефть, являются следствием упругости или гидродинамического напора газа или воды. [c.227]

Возможны два случая работы средней секции при рабочем значении h. На рис. VI.22 представлена средняя секция (работает как укрепляющая), в ходе расчета которой достигается уровень, где паровой поток встречается с флегмой g +y. Фигуративные точки этих потоков лежат на соответствующей оперативной линии Оперативная линия проведенная через фигуративную точку пара, равновесного флегме ,+ i, пересекает линию энтальпий жидкой фазы справа от двухфазного участка АВ и фигуративная точка 2 флегмы, встречной napaM располагается в области однородной жидкой фазы. В рассматриваемом случае удается миновать трехфазный участок ABE, не расположив в нем ни одной контактной ступени. [c.322]

Растворы первого класса характеризуются тем, что состав пара, равновесного обеим жидким сосуществующим фазам находится внутри интервала концентрации от Ха до д в, при всех температурах существования трехфазной системы. Этого рода [c.18]

Процесс испарения будет итти с повышением температуры до тех пор, пока фигуративные точки остатка и равновесного ему пара не придут соответственно в Л и и составы фаз не приобретут значений х У1 уе. Как только это состояние системы будет достигнуто, темпера ура перегонки станет равной температуре равновесия трехфазной системы, и, действительно, в этой точке появляется первая микроскопическая капля второй жидкой фазы В состава хв. [c.59]

Пусть дана система двух частично растворимых друг в друге веществ второго, неэвтектического типа, разделенная на два жидких слоя, находящихся в равновесии с их общим паром, при точке кипения под заданным постоянным внешним давлением. Из рассмотрения изобарных кривых кипения и конденсации этой системы, представленных на фиг. 16, можно заключить, что пока в системе присутствуют оба жидких слоя, как температура кипения, так и составы обоих жидких слоев и выделяемого пара останутся в ходе испарения неизменными. Единственно, по мере перегонки исходной двухфазной жидкости будет изменяться ее совокупный состав а, передвигаясь на горизонтальном участке АВ существования трехфазной равновесной системы по направлению к точке В до полного исчезновения фазы А состава ха, которое наступит в момент, когда совокупный состав жидкой фазы сравняется с составом лв слоя В. [c.53]

Если состав а начальной однородной в жидкой фазе системы заключен в интервале концентраций Уе < а ха, то при однократном повышении температуры системы до значения, отвечающего равновесному существованию трехфазной системы, фигуративная точка 5з попадает на горизонталь ЕА и происходит разделение исходной системы на две части паровую Е состава Уе и жидкую А состава ха, сосуществующую с микроскопической каплей второй жидкой фазы В состава хв. [c.58]

ДО полного совпадения, приближается к концентрации а состав паровой фазы прпбли/кается к концентрации г/е- Как только эти концентрации достигаются, температура перегонки становится равной температуре равновесия трехфазной системы и, действительно, в этой точке появляется первая капля второго жидкого слоя В с концентрацией х . [c.127]

Так, для однородных в жидкой фазе систем веса L и состава а, заключенно о в интервале 0<а<ХА, вес а остаточной жидкости получаюшейся при перегонке в момент достижения температуры и трехфазного, участка, определится по соотношению [c.60]

В конденсаторе происходит полная конденсация верхних паров обеих колонн за счет их смешения с холодной начальной смесью и образуется гетерогенный в жидкой фазе конденсат, при температуре более низкой, чем эвтектическая температура равновесия трехфазной жидкопаровой системы. Конденсат поступает в отстойник, где разделяется на два жидких слоя, которые непрерывно направляются в соответствующие отгонные колонны, с низа которых отходят практически чистые компоненты айда. [c.71]

Согласно правилу фаз, такая система обладает 1 = 2 -2—2=2 степенями свободы, в отличие от ранее рассмотренного случая трехфазной системы, гетерогенной в жидкой фазе и обладающей [c.161]

Шелудко А., Трошев Б. В., Платиканов А. О механизме и термодинамике систем с линией трехфазного контакта // Современная теория капиллярности Сб. — Л. Химия, 1980,— С. 275-279. [c.201]

Одно из важных свойств этого преобразования иллюстрируется на рис. 9.17. Здесь треугольник Л, штриховыми линиями разбит на области однофазных (1Ф), двухфазных (2Ф) и трехфазного (ЗФ) течений. Потеря сплошности г-й фазой означает обращение в нуль для нее относительной проницаемости а значит и соответствующей функции /. Пунктирные линии на рис. 9.17 представляют собой границы подобластей треугольника Д , в которых /с = / = О (г = 1, 2, 3). Таким образом, преобразова- [c.285]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология