Текучесть материала

Тт — предел текучести материала [c.76]

Величина к характеризует меру текучести материала. С ростом этого параметра текучесть материала падает. Параметр п, как указывалось выше, характеризует степень неньютоновского поведения материала. При п < 1 жидкость проявляет псевдопластические свойства, а при и> 1 - дилатантные. [c.32]

Допускаемые напряжения для сечения толщиной 5 1 [О]) <1)0, 211, для кольца [а ,] <г 0,,, где —предел текучести материала фланца при нормальной температуре т — коэффициент, учитывающий свойства среды (для взрывоопасных и токсичных сред 1 -= 0,85 4-0,90). [c.101]

При внешней нагрузке, соответствующей пределу текучести, материал оболочки находится в состоянии неустойчивости, и любое внешнее возмущение может внезапно вызвать течение материала, которое в конечном счете явится причиной потери устойчивости первоначальной формы равновесия оболочки. Определение устойчивости оболочек за пределами упругости представляет собой достаточно сложную задачу. Для инженерных расчетов используют приближенный подход, основанный на том, что за пределами упругости в качестве критического напряжения принимают предел текучести материала, т. е, = p . R/(s—с) = ai, откуда [c.113]

Явление потери устойчивости формы цилиндрической стенки в сжатой зоне аналогично ио своей сущности продольному изгибу сжатых стержней. Нарушение формы — вмятие (см. рис. 82) может произойти ири напряжениях меньше предела текучести материала стенки. [c.114]

От — предел текучести материала сосуда. [c.356]

От- —предел текучести материала р — давление в цилиндре (рабочее) [c.360]

При увеличении возрастает разность у — р , соответствующая точке максимума на кривой нагрузка—деформация, т. е. моменту наступления текучести материала и последующего его разрушения (рис. 2). При наиболее высоких значениях бокового давления сопротивление образцов разрушению значительно возрастает. На них нет видимых поверхностных трещин и лишь наблюдается скольжение одних зерен относительно других. [c.18]

Допускаемое напряжение для фланца в сечении х принимается равным пределу текучести материала фланца, т. е. [ст] = сгт (см. в приложении табл. I и II). [c.101]

Напряжение в нижней части корпуса при гидравлическом испытании от давления р пр не должно превосходить 0,8 ат, где Стт — предел текучести материала корпуса при температуре испытания. [c.121]

При этом напряжения в материале стенок трубопровода не должны быть больше чем 0,9 предела текучести материала трубопровода при температуре испытания. Трубопровод заполняют водой до полного удаления воздуха через воздушные патрубки. Испытательное давление создают ручными или приводными насосами. [c.368]

И Пр = 1,4 ДЛЯ режима гидроиспытаний) — предел текучести материала плиты, МПа а — ширина крайней панели (см. рис. 1.51), мм. [c.53]

Во всех случаях давление испытания следует принимать таким, чтобы напряжение в материале трубопровода при пробном давлении пе превышало 90% предела текучести материала трубопровода при температуре испытания. [c.426]

В других случаях при расчетах без учета асимметрии циклов имеет место более высокий запас прочности. Для ма-териала, предел текучести которого по значению близок к пределу прочности, получается заметное повышение запаса прочности. Однако для большинства аппаратов пищевой промышленности, которые выполнены не из высокопрочных сталей, допустим расчет на малоцикловую прочность по симметричному циклу напряжений. Для проведения расчета на малоцикловую усталость необходимо иметь характеристику изменения нагрузки Н во времени (рис. 153). Для упрощения расчетов эпюры циклов напряжений принимают в виде прямоугольников (рис. 153). Число циклов определяют при постоянной нагрузке или если одна нагрузка может иметь в одном главном цикле (пуск в эксплуатацию и остановка) несколько второстепенных целых циклов. При сложном напряженном состоянии в расчетах па малоцикловую усталость часто рекомендуется использовать теорию наибольших касательных напряжений, согласно которой текучесть материала наступает при аэ = (II — Ста Стт (здесь и (Тд — максимальное и минимальное напряжения в рассматриваемой точке). [c.217]

Эта формула применима для значении Л 0.046г. При больших значениях б устойчивость обычно теряется при напряжениях, близких к пределу текучести материала. В расчет вводят модуль утругости Е материа.ча цилиндра при рабочей температуре. [c.225]

Ехли в трубе давление возрастает настолько, что напряжения иа внутренних слоях, где они максимальны, превосходят предел текучести, материал этих слоев начинает течь, слои же, в которых [c.358]

Исходные данные. Угловая скорость ш == 1610 рад/с (п = = 15 365 об/мин) диск изготовлен из стали 16ГС размеры диска указаны па рис. 3.46, а радиальные напряжения от посадки ступицы диска на вал Ог1= —5 МПа напряжения на внешнем контуре От = 0 предел текучести материала диска при / = 20°С От = 280 МПа. [c.220]

Этот иример иллюстрирует ситуацию, когда значение только расчетных предельных напряжений недостаточно для 0ЦСН1СИ возможности разрушения. Это, вероятно, происходит из-за того, что жесткость элемента, на который воздействует циклически изменяющаяся тепловая нагрузка, обычно много меньше жесткости остальной конструкцин, что приводит к текучести материала этого элемента, тогда как конструкция в целом деформируется в соответствии с двумя строго определенными предельными значениями. Если предельные значения напряжений определить ие по рис. I, а по (7), то получим [c.262]

Поскольку метод крепления теплообменных труб развальцовкой используют для пластичных материалов, можно считать, что остаточные напряжения в теплообменных трубах не превышают предела текучести, т. е. 0,5 тРост/Зт < т. где От.т — предел текучести материала трубы, МПа. [c.43]

Формула (2.17) применима, если соблюдается соотношение Z/Dn < 8,15 Db/[100 (s — с)]. Кроме того, при работе обечайки в области упругих деформаций необходимо, чтобы критические напряжения не превышали предела текучести материала при расчетной температуре, т. е. Стцр 0,5ркр0в/(з — с) < а или [c.112]

Из приведенного расчета следует, что иаиряжеиия в точке 2 превышают предел текучести материала, в результате требуется увеличить толщину стенки. [c.230]

Пример. Требуется определить запас прочности для дксска четырехрядного дезинтегратора, снабженного двумя рядами пальцев (рис, 178). Масса пальца 0,5 кг. Диск вращается с частотой вращения п = 700 об/мин. Материал диска — Ст 30. Предел текучести материала ст-г = 220 МПа. Наружный радиус диска = 40 см, внутренний Гд = 4 см. Радиус окружности, по которой расположен первый ряд пальцев, принять равным наружному радиусу диска = , число пальцев первого ряда 30, радиус окружности расположения пальцев второго ряда Г2 г.= 280 мм. Число пальцев 22. Расстояние по нормали от центра масс пальца до срединной плоскости диска I = 5,5 см. [c.254]

Следовательно, Оэкв = < 1- Подставляя в это равенство из уравнения (390) и решая полученное равенство относительно величины, характеризующей предельную линейную окружную скорость, обечайки Ур, при которой эквивалентное напряжение в опасной точке будет равно пределу текучести материала, получим [c.296]