Противоточные экономические показатели

Экстракция в технологии РЩЭ может быть эффективно использована на стадии первичного концентрирования при 1 сходном содержании КЬ(Сб) 0,5 г/л (маточные растворы различного происхождения и некоторые виды термальных вод) В настоящее время по ряду технико-экономических показателей (стоимость, скорость расслаивания, удобство приготовления и др.) из экстрагентов следует отдать предпочтение / -алкилфенолу (АФ) фракции С —Сд [4]. При использовании выявленных нами оптимальных условий извлечения и концентрирования Сз и КЬ из растворов различного происхождения и солевого состава получены следующие результаты. Извлечение ( , %) и коэффициент разделения (Р) при одноступенчатой экстракции из сульфатного раствора состава, (г/л) Сз —0,2 КЬ —2,6 Ы—1,8 К —36 Ыа —0,9 Са — 0,2 имели следующие значения для 2 АФ в керосине рсб. кь = 2,9 Рсв, к = 6,6 Ркь. к = 2,0 с8 = 78 (pH 12,8) [4]. Для олигомера 0,3 7И в гексане Рсз, кь=Ю Рсв. к = 6 Рпъ, к = 0,7 с = 51 (pH 13,35). При использовании противоточной экстракции эффективность процесса возрастает, например для АФ с8 = 94. [c.211]

Вместе с тем высокие технологические свойства мельниц с самого начала привели к значительному ограничению объема информации, поступающей в литературу. Фирмы опубликовали лишь отрывочные данные, касающиеся технико-экономических показателей и областей применения мельниц. По имеющимся сведениям, мельницы противоточного типа изготовляются только в США и не вывозятся. [c.103]

Ранее рассмотренные кривые V = /и F ) и V — /vni (Л) касались одноступенчатых систем с прямоточной и противоточной рециркуляцией при Fr=0,8, т. е. для случая частичной рециркуляции пропилена. Если же в тех же системах осуществлять полную рециркуляцию пропилена, то зависимости объемов их от F будут характеризоваться (соответственно) кривыми V =/u(Fj) и =/уш(Л). отнесенными к Fr=1 (см, кривые на рис. XIV. 14 и расчетные данные табл. XIV. 3 и XIV. 14). Рассматривая эти кривые, можно видеть, что для полного превращения пропилена в изопропилхлорид (при Fr = 1) необходимы значительно большие объемы реакционных зон, чем для 80%-ного превращения (при Fr=0,8). Однако, как видно по ходу кривых, в некотором пределе значений F одноступенчатые системы с полной рециркуляцией сырья имеют даже меньший объем, чем двухступенчатые и трехступенчатые, где достигается лишь 80%-ное превращение пропилена. Предельно минимальный объем, необходимый для полного гидрохлорирования пропилена, может иметь одноступенчатая рециркуляционная система при Fi=0. Расчеты показывают, что в данном случае предельно минимальный объем такой системы равен 0,287 на 1 г-моль пропилена в час. Достигнуть полного превращения пропилена в одну ступень без применения рециркуляции не представлялось бы возможным из-за термодинамических и кинетических ограничений, а для получения 80%-ного превращения потребовался бы объем реактора, равный 0,482 л на I г-моль пропилена в час. Таким образом, преимущества одноступенчатого реактора, в работе которого применяется рециркуляция непрореагировавшего сырья, совершенно очевидны. Здесь следуе,т решить лишь вопрос о том, какой глубиной гидрохлорирования за однократный процесс следовало бы ограничиться, так как с этой величиной связан ряд технико-экономических показателей процесса. Однако, перед обсуждением этого вопроса следует остановиться еще на вопросе о том, как влияет на интенсификацию химического процесса начальная концентрация реагирующих пропилена и хлористого водорода, подаваемых в реакционную систему (т. е. величина относительной концентрации хлористого водорода R).. В [c.421]

Экономические показатели производства цезия могут быть улучшены прп увеличении масштабов производства, осуществлении экстракции в виде высокопроизводительного противоточного процесса, оснащенного современными [c.109]

Первоочередными являются две важные задачи. Первая из них связана с общей тенденцией создания в современной промышленности все более крупных агрегатов. С укрупнением аппаратов улучшаются экономические показатели процесса благодаря снижению эксплуатационных расходов, уменьшению трудовых затрат и экономии материалов на единицу выпускаемой продукции. Применительно к ректификации эта задача может быть решена путем создания принципиально новых аппаратов, работающих в наиболее интенсивных режимах. Все известные ректификационные устройства (тарелки или насадки) работают либо в режиме противотока между паром и жидкостью, либо в режиме перекрестного тока. Пределом повышения рабочих скоростей в этих аппаратах является предел захлебывания, при котором гидравлическое сопротивление ректификационной ступени настолько возрастает, что нормальный переток через него жидкости оказывается невозможным. Дальнейшее повышение рабочих нагрузок в ректификационных колоннах возможно при отказе от противотока и переходе на прямоточный режим взаимодействия между паром и жидкостью (общая схема потока пар — жидкость в колонне, разумеется, остается противоточной). В результате такого перехода предел захлебывания перестает быть пределом повышения рабочих нагрузок. Как показали проведенные исследования прямоток на каждой отдельной ступени разделения позволяет в десятки раз повысить рабочие скорости пара в ректификационных колоннах. [c.135]

Капитальные затраты на противоточные отгонные агрегаты выше, чем на прямоточные, однако улучшение качества получаемых с их использованием латексов и повышение экономических показателей действующих установок оправдывает удорожание их изготовления и монтажа. [c.331]

Большое число проведенных нами расчетов приводят к выводу о большой экономической эффективности последовательной схемы соединения секций по сравнению с параллельной. Показатель оптимальности последовательной схемы в несколько раз меньше. Однако расчеты были проведены лишь для противоточных аппаратов и охватили неширокую гамму технологических и экономических условий процесса теплообмена, поэтому этот вывод в дальнейшем предполагается проверить на других аппаратах, [c.267]

При очистке парными растворителями получают рафинаты с больщим выходом и меньшей коксуемостью по сравнению с рафи-натами, полученными с последовательным применением деасфальтизации пропаном и селективной очистки. Этот процесс осуществляется методом противоточной экстракции в 7—9 горизонтальных экстракторах с перекачкой экстрактного раствора насосами. Громоздкость аппаратуры и повышенные затраты на капитальное строительство снижают экономические показатели процесса. В работах [60—64] представлены результаты использования при очистке парными растворителями аппаратов колонного типа. Очистка гудрона жирновской нефти парными растворителями, проведенная [64] на непрерывно действующей пилотной установке, показала, что при одинаковых температурном режиме и кратности пропана к сырью использование РДК позволяет осуществить более тесный контакт сырья и растворителей и в результате снизить расход кре-зол-фенольной смеси с 350 до 310% (масс.) и увеличить выход ра-фината л на 1% (масс.) [c.104]

Фактор экстракции, представляющий собой отношение наклонов линии равновесия к рабочей линии,позволяет также учитывать экономические показатели при проектировании экстрак-ционной установки. При значениях фактора экстракции, меньших единицы (см. главу VI), степень извлечения в случае непрерывной противоточной экстракции ограничена даже при бесконечном числе теоретических ступеней разделения или единиц переноса. [c.397]

Теплоноситель нагревается уходящими газами в аппарате 1, а затем направляется в противоточный теплообменник 2, где греет раствор (рис. У1-30). Охлажденный теплоноситель вновь поступает в аппарат 1. Контактный нагреватель раствора может быть включен в любую из рассмотренных выше схем концентрирования раствора. В качестве теплоносителя могут быть использованы дифинильная смесь, технический парафин (наиболее исследован [223]) и др. В заключение необходимо отметить, что комбинирование обезвреживания минерализованных вод с производством электроэнергии, тепла, холода и утилизация вторичных энергоресурсов существенно снижают расходы на обезвреживание воды. Приведенные выше те.хнико-экономические показатели одноце-, левых установок обезвреживания, комбинированных и утилиза- ционных, могут служить лишь для сугубо ориентировочных оценок. При изменении цен на энергию, материалы и прочие пока- затели по мере развития систем обезврелсивапия и накопления. опыта их эксплуатации эти оценки будут изменяться. [c.202]

Основы теории непрерывного ионообмена в аппаратах ступенчато-противоточного типа со взвешенным слоем ионита были уже рассмотрены 1 работе [ ], где приведены варианты схем установок, вопросы выбора реиахма их работы с учетом технико-экономических показателей и особенности их расчета для процесса умягчения воды катионитом в натрие-во1г форме. Экономичность умягчения воды методом катионного обмена по сравнению с другими в основном зависит от удельного расхода соли при [c.328]