Расчеты продуктов

Выше уже отмечалось, что снижение парциального давления углеводородов С4 и С5 при их дегидрировании теоретически должно приводить к существенному повышению выхода целевого диена. Так, термодинамический расчет показывает, что если при атмосферном давлении максимально возможное количество изопрена в продуктах дегидрирования изопрена при 600 °С составляет всего лишь около 10%, то при давлении 0,02 МПа эта величина превышает 30%. Важность этого результата становится еще более очевидной, если учесть сложность и энергоемкость системы разделения алкан-алкен-алкадиеновых смесей. Но несмотря на то, что и с практической точки зрения осложнено как сооружение, так и эксплуатация промышленной установки, работающей при высокой температуре под вакуумом, параллельно с разработкой дегидрирования при атмосферном давлении ЕО многих странах велись исследования в направлении создания технологии дегидрирования при пониженном давлении. Было найдено, что алюмохромовые катализаторы, успешно применяющиеся для дегидрирования алканов и алкенов, весьма эффективны и при работе под вакуумом. Технически приемлемый выход диенов наблюдается при использовании как стационарного, так и псевдоожиженного слоя катализатора. Естественно, что в соответствии с результатами термодинамического расчета, продукты реакции содержат как непревращенный алкан, так и довольно значительное количество олефинов. Однако в этом случае не требуется выделять все эти вещества в чистом виде после выделения диена продукты дегидрирования практически полностью возвращаются в реакторный узел. [c.356]

Расчет продуктов крекинга но Райсу более или менее удовлетворительно совпадает с экспериментальными данными только для простейших парафиновых углеводородов. Для высокомолекулярных парафиновых углеводородов рассчитанный по Райсу состав продуктов крекинга плохо совпадает с экспериментальными данными. [c.29]

В задачах такого типа вначале определяют, полностью ли прореагировали вещества, т. е. какое вещество в избытке и какое в недостатке. Расчет продукта реакции производят только по недостатку. [c.176]

Расчет продуктов в настоящее время ведется по уравнению [c.243]

Неотъемлемой частью общей автоматизированной системы проектирования объектов нефтехимии и нефтепереработки является библиотека программ расчета процессов термической переработки углеводородного сырья. Существенным элементом такой библиотеки должна стать программа расчета состава продуктов пиролиза. Наиболее важным и сложным моментом в составлении подобной программы является разработка правильного метода расчета продуктов превращений. [c.129]

РАСЧЕТ ПРОДУКТОВ ДО ПЕРЕГОНКИ (ПОЛУЧЕНИЕ БРАЖКИ) [c.174]

Расчет продуктов сгорания опирается на следующие три системы уравнений [c.21]

Гурвич А. М. Упрощенные формулы для расчета продуктов сгорания. — Электрические станции , 1945, № 8. [c.251]

Ж. Расчет продуктов горения, поступающих в энергетическую установку [c.106]

Количество влаги разложения, поступающей в топку (принимается, что весь газ направляется под котел для сжигания, т. е. а = 0) Ж- Расчет продуктов горения, поступаю То же щих в энергетич 0.182 > 0,176 01. р = 0.006 ескую установку [c.119]

РАСЧЕТ ПРОДУКТОВ ПРОИЗВОДСТВА [c.43]

Всего вводят спирта в процесс на 100 кг прессованных дрожжей (см Расчет продуктов ) [c.255]

Расчет продуктов ведется на 100 кг прессованных дрожжей [c.267]

Расчет продуктов в первом цикле (обороте) [c.282]

Расчет продуктов производства. ........43 [c.320]

В табл. 6 и 7 приводится расчет продуктов, получаемых при переработке 1О0 кг картофеля, выполненный на основе данных производственных опытов для разного режима работ сит Рыжова. [c.23]

Так как состав продуктов в основном определяется наиболее быстрыми реакциями, то, зная наиболее вероятные направления распада различных сложных радикалов, можно определить качественный и количественный состав продуктов крекинга. При помощи радикально-цепных схем распада впервые удалось вычислить состав продуктов крекинга различных алканов [32, 35]. Предсказанный теорией состав продуктов крекинга хорошо совпадает с находимыми методами химического анализа составом продуктов распада на небольшую глубину. Теория радикально-цепного распада была проверена на примерах распада гексана, октана, изомерных октанов 2,2, 4-триметилпентана и 2,5 диметилгексана) и других алканов [36, 38], и во всех случаях было найдено хорошее согласие теории с опытом. На основе этого сопоставления были внесены уточнения в расчет продуктов крекинга некоторых индивидуальных алканов и их смесей [39] и включены реакции, которых прежде не учитывали [32]. [c.26]

Продуктовый расчет приводится применительно к схеме непрерывного производства спирта, разработанной во ВНИИПрБ (см. рис. 2). Он разбивается на два этапа расчет продуктов до перегоики н расчет продуктов брагоректификации. [c.174]

Коробов м. М., Ройтер И. М., Мальцев П. М. и др. Расчет продуктов бродильных производств, ликеро-водочного и безалкогольных напитков. — Киев Государственное издательство технической литературы УССР, 1961, 299 с. [c.320]

Для выделения карбоновых, окси- и оксокислот рекомендуется применять 5%-ный раствор двузамещенного ортофосфата калия, который следует брать в четырех-пятикратном количестве к требуемому ио расчету. Продукты, из которых извлекаются кислоты, лучще предварительно растворить в эфире. Реакционную смесь тщательно перемешивают в делительной воронке в течение 15 мин, после расслаивания углеводородный слой отделяют и обработку половинным количеством фосфата повторяют еще 2 раза. Фосфатные слои соединяют и подкисляют 10%-ной серной кислотой, после чего экстракцией петролейным эфиром извлекают карбоновые кислоты, а затем трехкратной экстракцией серным эфиром извлекают смесь окси- и оксокислот. Отогнав большую часть растворителей, смесь кислот, содержащую окси- и оксокислоты, полностью переносят в бюксы. Удаление остатка растворителей следует проводить в вакуумном эксикаторе. [c.209]

Фторирование производилось следующим образом. Температура испарителя для масла устанавливалась 350°С, реактора — 300°, а пьшеотделителя и выводно го трубопровода — 380 . Ток инертного газа (фтористого водорода или азота) устанавливался равным восьмикратному объему свободного пространства реактора в час, и после этого начинался впуск в реактор исходного материала. Скорость его поступления изменялась, как будет рассмотрено ниже, приблизительно от 22 до 51 объема реактора в час, на основе расчета продуктов реакции по уравнению 2, где п принимается равным 21. Пары масла поступали в реактор, фторировались, выходили из реактора и конденсировались. Во время поступления масла температура в реакторе не должна превышать 350°С. После завершемня поступления масла реактор промывался фтористым водородом или азотом в течение 1,5 часа в объеме, превышающем в 14 раз объем реактора. Этим путем из реактора вытеснялись все органические вещества и устранялась опасность взрыва Или воспламенения при введении в реактор элементарного фтора для регенерации СоРг. Лучшие выходы получались при подаче достаточного количества масла для расхода 50% СоРз. Влияние изменений количества подаваемого масла ниже будет рассмотрено более подробно. [c.138]

Расчет продуктов до перегонки (получение бражки) 174 Расчет продуктов брагоректификации. . . . 182 Тепловой расчет брагоректификационной установки 187 Определение производственной мощности спиртовых заводов............ [c.328]

Сводная таблида расчета продуктов [c.51]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология