Расчет состава продукта

Для газотурбинных двигателей при коэффициенте избытка воздуха 0 1,2 и коэффициенте полноты сгорания топлива 0,5 т1т 1,0 (при температуре исходной горючей смеси не выше 220°С) расчет состава продуктов сгорания рекомендуется проводить по следующим уравнениям [c.116]

Расчет состава продуктов сгорания топлива. Горение топлива — химическая реакция окисления элементов топлива кислородом. Характерные реакции процесса горения [c.112]

Из изложенного следует, что расчет состава продуктов первичного распада парафинов можно основывать на следующей схеме [c.234]

РАСЧЕТ СОСТАВА ПРОДУКТОВ РАСПАДА к-ПАРАФИНОВ [c.236]

Результаты расчета состава продуктов пиролиза н-парафинов [c.237]

РАСЧЕТ СОСТАВА ПРОДУКТОВ ПИРОЛИЗА ОЛЕФИНОВ И НАФТЕНОВ [c.240]

Применение радикально-цепной теории позволяет определить количества продуктов первичного распада н-нарафинов. Выше показано, что среди этих продуктов присутствуют значительные количества олефинов С и выше, которые далее распадаются до низкомолекулярных продуктов. Поэтому расчет состава продуктов пиролиза олефинов необходим при теоретическом определении результатов глубокого пиролиза углеводородов. Естественно использование в таком расчете сведений о радикальных реакциях. Отметим пока, что глубокий пиролиз олефинов дает выходы этилена и пропилена, близкие к выходам их при глубоком пиролизе парафинов с тем же, что и у олефинов, числом углеродных атомов. [c.240]

Впервые метод расчета состава продуктов пиролиза олефинов предложен Воеводским [71. Он считал, что олефины дают алкенильные радикалы, которые далее либо распадаются с образованием диена, либо взаимодействуют с исходным олефином, образуя диен и алкильный радикал (реакция Воеводского). [c.240]

Образовавшиеся алкильные радикалы далее превращаются по рассмотренным выше (стр. 234) направлениям, и расчет состава продуктов их распада не вызывает затруднений. Что же касается [c.242]

СХЕМА РАСЧЕТА СОСТАВА ПРОДУКТОВ ПИРОЛИЗА БЕНЗИНА [c.245]

С учетом изложенного выше схему расчета состава продуктов пиролиза парафино-нафтеновой смеси можно представить в виде [c.246]

Следует, однако, отметить, что приведенные выше соотношения позволяют выполнить расчеты по этой схеме, если известен индивидуальный состав исходной смеси. Для расчета состава продуктов из технического сырья необходима группировка с тем, чтобы представить сырье ограниченным числом характерных структур, в соответствии с методами, рассмотренными в главе II (стр. 75). Представление сырья пиролиза групповыми компонентами при расчете состава продуктов по радикально-ценному механизму успешно используется в работах Калиненко, Фейгина и их сотрудников [17]. Ниже (стр. 257) такая группировка описана применительно к кинетическим расчетам пиролиза в трубчатых печах. [c.246]

Выше рассмотрен расчет состава продуктов пиролиза при неглубоком (степень конверсии близка к нулю) или при полном (степень конверсии близка к 100%) распаде сырья. Такой расчет позволяет оценить эффективную температуру пиролиза и возможные выходы продуктов. [c.249]

Решение задач расчет состава продуктов пиролиза различных парафиновых углеводородов нормального и изостроения при температуре 1000 К и малой глубине превращения сырья. [c.318]

Решение задач расчет состава продуктов каталитического крекинга низших и высших парафиновых углеводородов при 1000 К и малой глубине превращения исходного сырья на алюмосиликатном катализаторе. [c.343]

Точный расчет состава продуктов термолиза твердых природных топлив в зависимости от температуры во времени представляет собой сложную задачу, причем кинетические характеристики, необходимые для проведения этого расчета, полностью еще не обобщены. Вместе с тем, ряд исходных данных для проведения расчетов имеется, рассмотрим их более подробно. [c.178]

В первом приближении для определения состава летучих во времени в зависимости от температурного режима можно воспользоваться данными по квазистатическому выходу отдельных составляющих летучих. В этом случае можно поступить следующим образом. По формулам (8-3) или (8-4) определить суммарный выход летучих к заданному моменту времени затем по квазистатической зависимости суммарного выхода летучих от температуры определить условную температуру, соответствующую расчетной величине выхода летучих. Далее, по этой условной температуре с привлечением данных по квазистатическому выходу отдельных составляющих летучих определить выход этих составляющих. Полученные таким образом выходы являются исходными для расчета состава продуктов термолиза, выделившихся к заданному моменту времени (ход расчета см. ниже, в примере 4). [c.183]

В режиме/полного орошения имеются две степени свободы проектирования [9а], поэтому расчет составов продуктов колонны для этого режима существенно упрощается. [c.245]

Скорость реакции (б) примерно в 10 раз меньше скорости реакции (а). Скорости реакций (в) и (г) незначительны (ориентировочно они составляют 0,05 от скорости реакции (а) и при расчете состава продуктов реакции могут не учитываться. [c.302]

Неотъемлемой частью общей автоматизированной системы проектирования объектов нефтехимии и нефтепереработки является библиотека программ расчета процессов термической переработки углеводородного сырья. Существенным элементом такой библиотеки должна стать программа расчета состава продуктов пиролиза. Наиболее важным и сложным моментом в составлении подобной программы является разработка правильного метода расчета продуктов превращений. [c.129]

ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ СОСТАВА ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ ТОПЛИВА [c.10]

ХИМИЧЕСКАЯ ТЕРМОДИНАМИКА В ПРИЛОЖЕНИИ К РАСЧЕТАМ СОСТАВА ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ [c.10]

РАСЧЕТ СОСТАВА ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ [c.41]

Приведенный выше метод расчета состава продуктов крекинга по ценному механизму применим только к процессам, которые проводились под низким давленном. Рассчитать состав продуктов крекинга под повышенным давлением но ценному механизму нельзя, та1 как нет данных об устойчивости высших радикалов. [c.18]

Аналогичное согласование с экспериментом было получено при расчете состава продуктов пиролиза бензина в присутствии [c.38]

В процессе периодической ректификации условия работы колонны изменяются со временем. При расчете состава продукта необходимо учесть количество жидкости в аппарате, к. п. д. тарелки, изменяющуюся теплоту парообразования и прочие обстоятельства. В общем-случае эти факторы исключают возможность аналитического решения задачи, но метод конечных разностей позволяет почти всегда найти приближенный ответ на поставленные вопросы. [c.341]

Для расчета состава продуктов оксиэтилирования воды предложено несколько уравнений [85, 91], например [c.80]

Скорость химических реакций. Константы равновесия 2-5. Методика расчета состава продуктов сгорания. . [c.6]

При расчете состава продуктов сгорания удобно пользоваться не величинами концентраций С,-, а величинами парциальных давлений р . Между этими величинами имеется следующая связь [c.184]

МЕТОДИКА РАСЧЕТА СОСТАВА ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ [c.184]

Задание 1 — кривая ИТК сырья задание 2 — требование на содержание примесей в продуктах задание 3 — условие подачи сырья в колонну подпрограмма 1— разбиение непрерывной исходной смеси на условные дискретные компоненты и переход от кривой ИТК к концентрациям компонентов подпрограмма 2 — расчет по линейной модели ориентировочных значений показателей четкости и температурных границ разделения и далее на их основе расчет величин отборов продуктов подпрограмма 3 — расчет доли отгона сырья на входе в колонну и определение их энтальпии подпрограмма 4 — поверочный расчет тарельчатой модели ректификационной колонны с определением состава продуктов, температуры и величины потоков пара и жидкости на тарелках подпрограмма 5 —ручное или машинное изменение параметров задачи, числа тарелок или режима работы колонны по дпpiD грамма 6 — уточнение содержания примесей в продуктах на основе обратного перехода от условных дискретных компонентов к непрерывной смеси подпрограмма 7 — расчет составов продуктов из концентраций в кривые ИТК и стандартной разгонки и вычисление дополнительных показателей качества нефтепродуктов. [c.89]

В создание теории радикальных реакций большой вклад внесли советские и зарубежные ученые Н. Н. Семенов, Хиншельвуд, Райс, А. В. Фрост, В. В. Воеводский, Г. М. Панченков, А. Д. Сте-пухович, р. 3. Магарил, Р. А. Калиненко, А. П. Румянцев и многие другие. К сожалению, только в отдельных, весьма немногочисленных работах выполнены корректные расчеты состава продуктов пиролиза индивидуальных углеводородов при высоких глубинах превращения, что объясняется больпшм числом одновременно протекающих элементарных реакций. [c.227]

Рассмотренный выше подход позволяет алгоритмизировать расчеты состава продуктов пиролиза. Соответствующие алгоритм и программы на языке Алгол-60 реализованы [91 и позволяют выполнять расчеты для парафинов Са—Сго- [c.236]

Предположим далее, что распределение времени пребывания в пролшшлен-ном реакторе с кипящим слоем такое же, как в идеально.м кубовом реакторе . Тогда кривые т)р можно рассчитать как функцпи Г /Гд при различных значениях безразмерного времени пребывания дТ способо.м, описанным выше (стр. 147), причем результат ботзок к представленному на верхней части рис. 1У-21. Каждому значению ЛдТ соответствует максимум т)р при определенном значении Т Т соответствующую температуру реакции Гх назовем оптимальной температурой при данном времени пребывании т. В дальнейших расчетах принимаем два времени пребывания (0,4 и 20 сек) для катализатора А при температурах реакции (Г1)о соответственно 423 и 331 °С для катализатора В выбираем время пребывания 5 сек и (Г ) . равное 365 °С. Эти данные приведены ниже (стр. 150) вместе с полученными результатами расчета состава продукта. Видно, что в присутствии катализатора А выход фталевого ангидрида увеличивается при повышении температуры реакции, если для сохранения максимума на кривой выхода время контакта уменьшается. Сравнение катализаторов А и В при длительном времени пребывания и указанных условиях показывает, что А обеспечивает более высокий выход, а В дает лучшую селективность. [c.149]

Следует, однако, отметить, что делать априорГный расчет состава продуктов алкилирования на основе только стабильности карбокатионов нельзя, так как важную роль имеют и кинетические факторы, которые вносят значительные коррективы в направленность протекания реакции. Например, в соответствии с термодинамическими данными, пропилхлорид должен преимущественно превращаться в более стабильный изопропил-катион, который при атаке бензола должен давать изопропилбензол. Образование значительных количеств пропилбензола при алкилировании бензола этим агентом в присутствии А1С1з можно объяснить тем, что пер ичный алкил-катион в силу своей высокой реакционной способности присоединяется к ароматическому ядру раньше, чем произойдет его перегруппировка. [c.109]

Расчеты показывают, что режи м сверхкритического разделения деасфальтизатного раствора существенно определяется составом растворителя. Если для пропанового растворителя оптимальный режим — температура 115-120°С, давление 4,8-5,0 МПа, то для пропан-бутанового растворителя наиболее полное разделение фаз происходит при температуре 145-160°С и давлении 4,1-4,5 МПа. Результаты расчетов составов продуктов сверхкритического разлеленм деасфальтизата и пропан-бутанового растворителя проверялись на лабораторной установке АРФ-2 и хорошо согласуются с опытными данными. Например, при температуре 153°С и давлегам 4,5 МПа по расчетам содержание деасфальтизата в растворителе составляет 0,43 % масс., растворителя в фазе деасфальтизата — [c.78]

Ф. Райс предложил цепной механизм распада парафиновых углеводородов при крекинге. Теория радикалов позволяет довольно точно предсказать состав продуктов распада простейших парафиновых углеводородов при низком давлении. При теоретическом расчете состава продуктов крекиига более высокомолекулярных углеводородов (по данным М. Д. Тиличеева, начиная с СиНзе и выше) [c.24]

Приведенная методика позволяет получить сведения о параметрах продуктов сгорания многокомпонентных топливовоздушных смесей. С помощью данного метода, автором работы с группой сотрудников был выполнен расчет состава продуктов сгорания и показателей теоретического цикла поршневого ДВС с изохорным подводом теплоты при использовании в качестве топлива бензина, водорода и бензоводородиой смеси, содержащей от 0,05 до 0,9 массовых долей суммарного состава топлива. Расчет проводился на ЭВМ БЭСМ-6 для изохорного горения топливо воздушных смесей с коэффициентом избытка воздуха а = 1 5 с шагом 0,1 —0,5. Широкий диапазон состава топливовоздушных смесей позволил выявить влияние как типа топлива, так и избытка окислителя на энергетические параметры теоретического цикла и состав продуктов сгорания. [c.30]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология