Продукт рециркулируемый состав

Решение. Так как рециркулирует продукт В, то состав питания (смесь А + В) изобразится точкой М. Если Р — очищенный продукт, то состав промежуточного продукта находится на пересечении СР с линией пути реакции МЛ. [c.129]

Состав крекинг-флегмы в процессе работы установки непрерывно обновляется и свежее сырье и крекинг-флегма образуют продукты крекинга, а из свежего сырья за каждый пропуск получается какое-то количество промежуточных фракций, входящих в состав рециркулирующей флегмы. [c.234]

Не надо, конечно, представлять себе, что одна и та же фракция непрерывно циркулирует на крекинг-установке. Бензин и другие продукты крекинга получаются не только из свежего сырья, но и из рециркулирующей флегмы. Свежее сырье в свою очередь все время дает новые порции крекинг-флегмы. Таким образом, состав крекинг-флегмы все время обновляется. При установившемся режиме этот процесс протекает так, что количество крекинг-флегмы в системе остается постоянным. [c.147]

По сравнению с другими примесями сера и азот меньше влияют на состав продуктов крекинга, но сильнее загрязняют атмосферу, поскольку любое азот- и серусодержащее соединение, адсорбированное на катализаторе, попадает затем в регенератор, где разлагается до окислов серы и азота, которые выносятся в воздух. В процессе крекинга обессериванию подвергаются до 50% серусодержащих соединений и распределение серы в продуктах крекинга определяется главным образом типом сырья [66]. В этой же работе показано, что в зависимости от общей конверсии примерно половина серусодержащих соединений разлагается с образованием сероводорода, а среди непро-реагировавших компонентов серы большая часть попадает в рециркулирующий газойль. Небольшое количество серы обнаружено в бензине и среди продуктов коксообразования. Наиболее опасно отложение серы вместе с коксом на катализаторе, так как при регенерации катализатора сера превращается в 80г. [c.275]

При сравнительно низких давлениях и высоких температурах состав олефинов, имющих невысокую молекулярную массу, приближается к равновесному значению. С повышением давления наблюдается увеличение молекулярной массы продуктов. Для получения продуктов, фракционный состав которого на 80 % отвечал бы дизельному топливу, предлагается осуществлять процесс при 4-10 МПа и температуре 190-310 °С, а для получения бензина с ИОЧ 92 процесс целесообразно осуществлять при более высокой температуре 285-375 °С и под давлением до 3,0 МПа. Применение катализатора на основе цеолита ZSM-5 создало предпосылки для разработки процесса МОГД , предназначенного, главным образом, для получения реактивных и дизельных топлив [20]. В зависимости от сырья и условий процесса выход бензиновых фракций мог составлять от 27 до 57 %. Бензиновая фракция для отвода тепла и повышения выхода дистиллятных фракций рециркулируется. Бензиновая фракция содержит 94 % олефинов, около 2 % ароматических углеводородов и имеет октановое число по моторному методу 79 пунктов. Получаемые средние дистилляты подвергались гидрированию, что повышает цетановое число с 33 до [c.884]

В табл. 8] и 82 приведены физико-химические характеристики и фракционный состав сырья каталитического крекинга и рециркулирующего продукта. [c.115]

Фракционный состав вакуумного дистиллята долинской нефти в смеси с бензином термического крекинга и рециркулирующим продуктом [c.118]

Фракционный состав вакуумного дистиллята его с рециркулирующим продуктом [c.121]

Сырьевая смесь, представляющая собой 75% свежего сырья (экстракта после II ступени) и 25% рециркулирующего продукта (рециркулят состоит главным образом из р-метилнафталина), имеет следующий состав (в вес. %) [c.183]

Состав исходной смеси, поступающей на газофазное окисление, должен всегда находиться вне пределов взрываемости. Это означает, что при окислении с избытком воздуха объемная концентрация углеводорода в смеси не может превышать нижний предел взрываемости, т. е. 3—4 объемн. %, а при окислении с недостатком кислорода она не должна быть ниже верхнего предела. Такие жесткие требования иногда ведут к необходимости применения слишком большого избытка воздуха, снижению селективности и трудностям при выделении летучих продуктов реакции из разбавленных газов. Возможный выход состоит в разбавлении реакционной массы водяным паром, азотом или рециркулирующим воздухом, обедненным кислородом, что значительно расширяет область допустимых объемных соотношений кислорода и органического реагента. [c.520]

При установке классификатора в технологической линии, включающей рециркуляцию одного из продуктов разделения, условия его работы принципиально меняются. В этом случае параметры исходного для разделения материала (главным образом, его гранулометрический состав) зависят от результатов классификации. Рециркулирующий поток материала вводит в технологическую линию обратную связь, в результате чего гранулометрический состав готового порошка нельзя рассчитать без математической модели изменения гранулометрического состава материала в генераторе частиц. [c.123]

Гибкость метода масляной абсорбции особенно проявляется при разделении газов нефтепереработки, которые большей частью получаются при самых разнообразных процессах, применяемых на данном заводе. Состав такого газа часто заметно колеблется вследствие изменения режима процесса, сезонных изменений в ассортименте продуктов и производственных неполадок. Наиболее просто применять метод масляной абсорбции для отделения водорода от продуктов дегидрирования бутана, для очистки рециркулирующего водорода в процессах гидрирования угля и т. п. В обоих случаях водород отмывают маслом от углеводородов. Затем масляную [c.166]

Кроме того, отогнанные непрореагировавшие олефины и фенол возвращаются обратно в процесс. Как правило, соотношение рециркулирующих и свежих продуктов при загрузке сырья для алкилирования не регламентируется. При таких условиях состав алкилфенолов от партии к партии меняется, соответственно должно меняться и качество присадки. [c.162]

Состав свежей питательной углеводородной смеси, добавляемой к рециркулирующему продукту, оказывает серьезное влияние на процесс. Богатые изопентенами смеси дают больший выход изопрена, чем бедные (рис. 144). При росте содержания изопентенов в свежей питательной смеси возрастает и концентрация изопрена во фракции Сб. [c.288]

Естественно, что у каждого структурного изомера могут быть изомеры по положению двойной связи. Наличие двойной связи делает также возможной цис-транс-шгожерто. Сырьевая смесь, взятая даже в довольно узких температурных пределах кипения, очень сложна, о составе ее сообщений не имеется. Свежее сырье смешивается с рециркулирующим продуктом и добавляется нафтенат кобальта в таком количестве, чтобы приходилось около 0,2% кобальта на общую загрузку сырья. Раствор прокачивается через подогреватель в реактор, где жидкость движется вверх в прямотоке с синтез-газом. Реактор наполняется инертным материалом типа колец Рашига и др. В реакторе поддерживаются температура около 175° и давление синтез-газа (IHj I O) 200 am. По выходе продукта из реактора давление снижается до атмосферного, затем продукт нагревается до 150° в присутствии отпаривающего газа (обычно водорода) для разрушения всего карбонила. Освобождаемый от кобальта продукт затем гидрогенизуется, в результате получается смесь октиловых спиртов. Этот процесс мало отличается от известного, но фактически он не нашел заводского использования в Германии [17]. Смесь спиртов g очень полезна в производстве пластификаторов. Окисление спиртов дает смесь кислот С 8, называемых изооктиловыми кислотами, которые представляют интерес для применения в военном деле. Состав смеси g пока точно неизвестен. Возможно, в ней содержится до двенадцати изомерных спиртов. Видимо, значительную часть составляет 3,5-диметилгексанол, получаемый из 2,4-диметилпентена-1. Другие спирты, присутствующие в относительно больших количествах — 4,5-диметил- и 3,4-диметилгек-санолы, 3- и 4-метилгентанолы. Очень возможно, что удастся найти условия превращения олефинов в спирты реакцией в одну ступень. [c.296]

При высоких конверсиях рециркулирующий газойль обогащается кон денсированными ароматическими соединениями, содержащими два, три и четыре конденсированных бензольных кольца и небольшие алкильные радикалы, что связано с повышенной стабильностью юнильного карбокатиона. Эти соединения термически весьма стабильны, однако после селективного гидрирования они становятся достаточно реакционноспособными и могут быть направлены обратно в реактор каталитического 1фекинга, где превращаются в более легкие ароматические продукты, выкипающие в пределах бензиновой фракции, и легкие олефины. В таблице 8 приведен состав смешанного сырья каталитического крекинга и джей-крекинга, поступающего на установку контролируемого каталитического крекинга. Технологическая схема комбинированной установки приведена на рис.18. [c.269]

С помощью Г. можно получать высококачеств. нефтепродукты, состав к-рых определяется т-рой и объемной скоростью подачи сырья, а также кол-вом и фракц. составом рециркулирующего непревращенного сырья. Процесс отличается высокрй избирательностью (выход целевого продукта может достигать 80%). Поскольку процесс экзо-термичный (тепловой эффект до 240 кДж/моль), для поддержания требуемой т-ры между слоями катализатора вводят холодный водородосодержащий газ. [c.558]

Охлаждение образованной в реакторе ЛАБСК производится смешением с рециркулирующим потоком охлажденной кислоты, подаваемой в нижнюю часть реактора (сборную камеру). Температура ЛАБС и отходных газов не должна превышать 40-42 С. Если температура будет выше указанных значений, возможно образование обугленных частиц и ухудшение цвета продукта. На степень и полноту сульфирования значительное влияние оказывает мольное соотношение 80з ЛАБ . Число молей SOg должно быть в избытке по отношению к числу молей ЛАБ (от 3 до 7). Если SOg недостаточно, то увеличивается процент несульфированного ЛАБ, а если количество ЛАБ, подаваемого в реактор, ниже нормы, то это приводит к увеличению содержания серной кислоты в алкилбензолсульфоновой кислоте. Значительное влияние на качество ЛАБСК оказывает и состав самого ЛАБ. Если в составе ЛАБ преобладает алкилрадикал jj, то сульфирование ЛАБ будет происходить более равномерно. Фракция с радикалом ниже jj сульфируются быстрее, а выше — медленнее, поскольку на степень сульфирования влияет длина радикала. [c.305]

С точки зрения материального баланса и с точки зрения качества получаемых продуктов, в первую очередь дистиллятного остатка, не безразличен фракционный состав рециркулируюцей флегмы, возвращаемой на повторный крекинг. Имеются сведения, что утяяеленке конца кипения рециркулята приводит -к понизгению выхода бензина и увеличении выхода остатка с большей плотностью, Па установках термического крекинга при существующем оборудовании довольно трудно получить остаток с началом кипения выше 400°С, Следовательно, при четкой ректификации конец кипения рециркулирующей флегмы, будет около 400°С. [c.18]

Состав смеси, поступающей на окисление, должен быть вне пределов взрываемости, которые для смесей с воздухом находятся в интервале 3—29 объемн. % этилена и 3—80 объемн. % окиси этилена. В принципе процесс можно осуществить с избытком углеводорода (как яри окислении пропилена в акролеин) или при его небольшой концентрации (до 3 объемн. % С2Н4 в воздухе и до 5 объемн. % С2Н4 в рециркулирующих газах, обогащенных азотом и двуокисью углерода). Практически выгодным оказался последний вариант, когда достигается более высокая производительность и лучший выход целевого продукта. В этих условиях, если поддерживать неполную конверсию этилена, концентрация окиси в реакционных газах может составлять всего 1,5— [c.553]

Состав смеси, поступающей на окисление, должен быть вне преде-. лов взрываемости, которые для смесей с воздухом находятся в интервале 3—29 объемн.% этилена и 3—80 объемн.% окиси этилена. В принципе процесс можно осуществить с избытком углеводорода (как при окислении пропилена в акролеин) или при его небольшой концентрации (до 3 объемн.% С2Н4 в воздухе и до, 5 объемн.% С2Н4 в рециркулирующих газах, обогащенных азотом и двуокисью углерода). Практически выгодным оказался последний вариант, когда достигается более высокая производительность и лучший выход целевого продукта. В этих условиях, если поддерживать неполную конверсию этилена, концентрация окиси в реакционных газах может составлять всего 1,5—2 объемн.%-Окись этилена очень летуча, поэтому ее выделение значительно облегчается при повышенном давлении, которое рекомендуется поддерживать от 5 до 25 кгс/см (0,5—2,5 МПа). В этом случае одновременно увеличивается производительность и снижается объем аппаратуры. [c.520]

Катализаторы полимеризации. Полимеризация алкенов Сз — С4 с получением смеси разветвленных алкенов, перегоняющихся в пределах температур кипения бензинов, катализируется разнообразными катализаторами катионной полимеризации. Наибольшее значение имеет фосфорная кислота (Р2О5 на кизельгуре). Приблизительный состав катализатора — РгОз-5102 2Н20. Активность катализатора (до 57—64 % Р2О5) зависит от содержания воды в сырье (до 0,035—0,040 %) и температуры процесса. При избытке воды происходит уплотнение катализатора и увеличение перепада давления в реакторах. В некоторых зарубежных схемах используют растворы катализаторов (до I % на сырье), которые в конце процесса отделяются от продуктов и рециркулируют или нейтрализуются. [c.350]

Подавление процессов вспенивания осуществляется подачей антивспенивателя в поток амина перед входом его в десор(5еры. Вспенивание в десорбере может бьггь вызвано наличием в растворе амина, углеводородов, твердых взвешенных частиц и продуктов разложения амина. Для очистки рециркулирующего раствора от инициаторов вспенивания предусмотрен узел фильтрации амина. В состав узла фильтрации ДЭА входит следующее оборудование [c.97]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология