Нагрузка колонны предельная насадочной

Перепад давления и предельные нагрузки для различных насадочных тел при остаточном давлении 20—7вО мм рт. ст. в колонне диаметром 25 мм с ра чей высотой 1,07 м [c.171]

Оптимальный режим работы насадочных колонн. Производительность насадочных колонн определяется скоростью газа, отнесенной к свободному сечению колонны скорость же газа зависит от максимально допустимой нагрузки колонны по газу. Наибольшая производительность, очевидно, будет при максимальной или предельно допустимой нагрузке колонны. [c.491]

Диаметр колонн. Диаметр насадочных колонн обычно рассчитывают по уравнениям, определяющим предельную нагрузку захлебывания [23—25]. Выведенное позднее [25] уравнение уточняет первоначально предложенное [23], так как в нем учитываются изменения нагрузки захлебывания в зависимости от типа и характера насадки. Это уравнение в графической форме показано на рпс. 1.2, а найденные опытным путем значения [c.15]

Для пульсационных насадочных колонн предельная нагрузка может быть определена как [c.120]

Выбирая скорость сплошной фазы постоянной и ниже пределов, отвечающих пределу затопления, можно значительно увеличить предел нагрузки по дисперсной фазе. Последнее находится в полном соответствии с проведенным гидродинамическим анализом работы экстракционных насадочных колонн. Из анализа следует, что относительное повышение скорости дисперсной фазы при достаточно малой скорости сплошной фазы позволяет увеличить предельную нагрузку колонны по дисперсной фазе и, следовательно, увеличить пропускную способность колонны по этой жидкости. [c.531]

Интенсивность ректификации достигается подбором насадки надлежащих размеров. Чем мельче насадочные кольца, тем лучше контакт между парами и флегмой, но тем выше гидравлическое сопротивление движению паров в колонне. При некотором предельном значении нагрузки насадочной колонны, т. е. при высокой [c.211]

Формула (128) справедлива только при следующих условиях 1) ректификация при атмосферном давлении 2) величина М должна находиться в интервале 25—80% от предельной нагрузки 3) отношение диаметра колонны к диаметру насадочного тела должно превышать 8—10 4) ВЭТС рассчитывают при бесконечном или очень большом флегмовом числе. [c.141]

Автору до сих пор не известны какие-либо специальные методы расчета предельной скорости паров для лабораторных тарельчатых колонн. Уравнения, справедливые для промышленных колонн, в данном случае не могут быть использованы, так как дают большие погрешности. Опыт показывает, что тарельчатые колонны могут быть нагружены на /з от нормальной нагрузки насадочных колонн того же диаметра. Это обусловлено тем, что, во-первых, слой жидкости на тарелках и, во-вторых, паровые патрубки со [c.173]

Отмеченные свойства системы масло-фенол, а также высокая степень дисперсности сырья в экстрактной фазе приводят в насадочных колоннах к сильно развитому продольному перемешиванию дисперсной и сплошной фаз, снижающему как эффективность колонны в целом, так и предельно достижимые удельные нагрузки. [c.24]

Автору до сих нор не известны методы расчета предельной скорости паров для тарельчатых колонок лабораторного масштаба. Суш ествующие уравнения для расчета промышленных колонн в этом случае неприменимы, так как дают значительные отклонения. Как показывает опыт, нагрузку тарельчатых колонок можно доводить примерно до /з нагрузки насадочных колонок того же диаметра обусловлено это тем, что наличие жидкости на отдельных тарелках и сужение поперечного сечения в трубке для прохода паров вызывают большое гидравлическое сопротивление. [c.196]

В насадочных колоннах верхняя предельная нагрузка также соответствует захлебыванию, а нижняя — началу зависания жидкости в насадке. Для насадочных колонн принимаемые значения максимально допустимых нагрузок обычно ниже величины, соответствующей захлебыванию, в то же время в ряде случаев (в режиме эмульгирования) рекомендуются и более высокие нагрузки. [c.174]

Указанный метод расчета ф основан на представлении о том, что в затопленной насадке действуют два механизма удерживания жидкости естественный (за счет трения жидкости о насадку и газовый поток) и искусственный (за счет подпора на выходе жидкости из аппарата). Предельные нагрузки для колонн с частично затопленной насадкой [68] определяются на основе тех нче закономерностей, что и для обычных насадочных колонн, и, следовательно, могут быть рассчитаны но уравнению (II, 98). [c.80]

Предельную нагрузку насадочной колонны без пульсаций (Оос) рекомендуется [208] определять, пользуясь уравнением [c.331]

Предельная нагрузка насадочной колонны определяется условиями захлебывания и для данного типа насадки зависит от соотношения потоков газа и жидкости в колонне. [c.270]

Сравнение, проведепное для фурфурольной очистки различных масляных фракций от легкого веретенного масла до деасфальтированного остаточного, показало, что для любого сырья объемная производительность дискового вращающегося экстрактора больше, чем насадочной колонны. Предельная лимитируемая захлебыванием производительность нри очистке различного исходного сырья непосредственно зависит от конструктивных параметров экстрактора [100]. Установлено, что для данного масла при постоянном отношении растворитель масло общая удельная нагрузка Кд +Гн зависит только от параметра [c.244]

Предельная нагрузка колонны может быть найдена через относительное снижение предельных нагрузок, представляющее собой отношение предельной нагрузки в насадочной колонне без пульсаций Ио [м /(м2-ч)] к предельной нагрузке в пульсационной насадочной колонне о [м /(м2-ч)], причем Vo v = - -bз эф) . [c.331]

От нагрузки зависят динамическая и общая УС, перепад давления и предельная скорость потока паров, которая в свою очередь определяется формой и размерами насадочных тел или размерами и конструкцией реальной тарелки, а также свойствами разделяемых смесей. В разд. 4.11 об этом сказано подробнее. О соотношении нагрузок в насадочных колоннах исчерпывающую информацию предоставили Штаге и Бозе ([39] к гл. 1). [c.155]

Для насадочных пульсационных колонн нагрузки захлебывания снижаются и могут быть определены в зависимости от предельной нагрузки Ус., найденной по уравнению (XIII,32) для насадочной колонны без пульсаций [c.548]

При увеличении нагрузки насадочных колони, т. е. увеличении скорости паров или жидкости, может наблюдаться так называемое. ахлебывание насадки. При этом прекращается стекапие жидкости вниз по насадке и начинается выброс ее из колонны. Захлебывание является предельным релашом работы колонны. [c.245]

Область устойчивой работы беспереливных тарелОк и Насадочных колонн ограничивается в основном линиями верхних 1 и нин<-ишх 2 предельных нагрузок по газу (па-ру). Верхняя предельная нагрузка по пару для колонн с тарелками провального типа определяется расходом одной из фаз, при котором происходит захлебывание. Внешне-захлебывание проявляется довольно четко сопротивление тарелок резко возрастает, давление в колонне начинает сильно колебаться вследствие пульсаций в барботажном слое. Нижняя предельная нагрузка по-пару соответствует образованию вспененного слоя жидкости на тарелках и определяется началом устойчивой и эффективной работы тарелок и всего аппарата. При очень малых нагрузках по жидкости наблюдается прорыв струй нара через слой жидкости, при очень больших — независимое движение жидкости и нара через различные участки тарелки. Как при слишком малых, так и при слишком больших нагрузках но жидкости работа тарелки малоэффективна, в связи с чем область устойчивой работы ограничивается линиями максимально 2 и минимально 3 допустимых нагрузок по жидкости и пару. [c.174]

Комплекс физических свойств тетрахлоридов циркония и гафния способствует высокой пропускной способности насадочных колонн. Так, нанример, расчет предельной нагрузки по уравнению (111-35) для спирально-призматической иасадки 4 X 4 X 0,3 мм по тетрахлориду циркония дает величину около 8400 кг/(м -ч), в то время как для СС14 подобная величина равна 3000 кг/(м -ч). Наконец, теплота испарения тетрахлоридов мала (поскольку в критической точке она становится равной нулю), следствием чего являются малые затраты тепла на проведение процесса очистки тетрахлоридов циркония и гафния. [c.161]

Предельные нагрузки были определены на колонне диаметром 100 мм. с высотой насадочной части 2,5—2,7 м. Опыты по изучению влияния физических свойств систем на предельные нагрузки проведены на керамической насадке 24x24x4,5 Л1Ж, обладавшей в изученных условиях наиболее стабильной смачиваемостью. Влияние размера и материала насадки изучено на одной и той же системе (20%-ный раствор ТБФ в керосине — система 1, см. табл. 1). Полученные закономерности проверены на колонне диаметром 200 мм с высотой насадочной части 2,3—2,7 м. [c.324]

К числу первых работ, освещающих влияние пульсаций на характеристики насадочных колонн, относятся исследования Фейка и Андерсона [190], Чентри, Берга и Виганда [191], проведенные в начале 50-х годов. В частности, были впервые описаны [190] гидродинамические режимы работы насадочной колонны в зависимости от амплитуды и частоты пульсаций. При изучении влияния пульсаций на эффективность насадочных экстракторов было установлено, что с увеличением интенсивности пульсаций (/= /) ВЭТС уменьшается до определенного предела, проходит через минимум, после чего (по мере приближения к предельным нагрузкам) начинает возрастать. Таким образом, максимальный эффект может быть достигнут при оптимальных амплитуде и частоте пульсаций, причем относительно большее влияние на повышение эффективности оказывает частота пульсаций. [c.330]

В насадочных пульсационных колоннах насадка уплотняется и уменьшается [6]. Возрастание удерживающей способности с увеличением интенсивности можно описать при помощи уравнения Пратта [11], поскольку характеристическая скорость vo Wf u) зависит от / следовательно, зависимости О от / и нагрузки аналогичны и определяются степенью приближения к предельному режиму ф = ге)/ш/ [8]. Коэффициент массопередачи при дроблении несколько понижается (рис. 3,6), что наряду с увеличением продольной диффузии объясняет зависимость Кт от / [8]. Суммарное возрастание эффективности насз [c.104]

Изменение предельной нагрузки после гидрофобизации для колонн диаметром 40 и 100 мм происходит в неравной степени, что можно объяснить влиянием пристеночного эффекта. Изучение влияния смачиваемости в насадочной колонне, заполненной кольцами Рашига 8x8X 1,5 мм, показало менее значительное изменение нагрузочных характеристик по сравнению с тарельчатыми колоннами. [c.129]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология