Насадочные колонны диаметр

Конструкции тарелок (по ОСТ 26-705-73) распределительных ТСН-III (а) и перераспределительных ТСН-П (б) для стандартных типоразмеров насадочных колонн показаны на рис.5.38, а их технические характеристики приведены в таблице 5.57. Устройство насадочной колонны диаметром 1000 мм и расположение ее конструктивных элементов показано на рис. 5.39 (по [40].) [c.330]

При исследовании [17] насадочной колонны диаметром 38 мм, длиной от 152 до 915 мм, заполненной различными насадками (шары, кольца Рашига и др.), кривые отклика на импульсный ввод трассера в поток воды регистрировали в двух сечениях. С увеличением критерия Рейнольдса от 0,1 до 1000 наблюдалось возрастание Еп от 0,2 до 10 см с и Ре—от 0,1 до 1,3. При Ке = 0,1—100 величина Еп линейно зависит от Ре, а при Не = 100—400 показатель степени у Ке падает от 1 до 0,25, после чего наблюдается излом кривой. Авторы объясняют это переходом от ламинарного режима течения к турбулентному. Заметим, что при Ке=1—400 числа Пекле весьма близки для всех испытанных типов насадок (Ре 0,8). С увеличением размера элемента насадки продольное перемешивание несколько возрастает (Ре падает). [c.184]

Сравнение результатов опытного пробега при очистке деасфальтизата вязкостью 18-19 мм /с и коксуемостью 1 с работой насадочной колонны диаметром 3 м и высотой [c.30]

При исследовании процесса абсорбции СОг в промышленной насадочной колонне обнаружено [180] значительное продольное перемещение газа. В насадочной колонне диаметром 250 мм изучали [177] продольное перемешивание при встречном движении воды и воздуха. Удельные расходы воды варьировали в пределах Ыв=5—20 мЗ/(м -ч), воздуха —в пределах возд= = 0—1,2 м /(м -с). Трассером служил 5%-ный раствор H I. [c.186]

О влиянии продольного перемешивания на разделяющую способность массообменных колонн можно судить по следующему примеру [230]. Для извлечения 95% бензола из газовой фазы абсорбцией легким маслом в насадочной колонне диаметром 0,5 м при противотоке фаз требуется колонна высотой 8,5 м. При наличии продольного перемешивания в газовой и жидкой фазах, характеризуемого значениями Реж = 3,6 и Рбу = 25, та же степень извлечения может быть достигнута в аппарате высотой 25 м. [c.222]

Рис. 10- Влияние нагрузки, конструкции распределителя и секционирования на эффективность насадочной колонны диаметром 400 мм высотой 5 ж по данным работы [18] а и б — экстракция уранилнитрата, в — экстракция азотной кислоты

Пример 5. Определить эффективную удельную поверхность контакта фаз в насадочной колонне диаметром 1,6 м для процесса абсорбции, рассмотренного в примере 3. [c.50]

Экспериментальная проверка показала хорошее совпадение величин, вычисленных по формуле (13.103), с опытными данными, полученными на насадочной колонне диаметром 300 мм. На рис. 13.10 приведены результаты сопоставления расчетных и экспериментальных величин по данным работы [101]. [c.269]

В работе [72] изучена гидродинамика и эффективность ректификационной очистки треххлористого бора в насадочной колонне диаметром 40 мм, выполненной из фторопласта. Куб — с внешним электрообогревом из кварца. Пары охлаждались последовательно в водяном (-[-4 °С) и фреоновом (—30 °С) холодильниках. Колонна работала при атмосферном давлении. Была изучена гидродинамика и эффективность колонны при различных режимах ее работы для двух типов насадки насадки Левина из нержавеющей стали с размером элемента 2 X 2 X 0,2 мм и колец Рашига из фторопласта с размером 5 X 5 X 1,0 мм. Высота слоя иасадки составляла 1200 мм. Эффективность колонны определяли с использованием разбавленного [c.181]

Пример. Проведены опыты по экстракции диэтиламина из воды с помощью толуола в насадочной колонне диаметром 0,15 м и высотой 1,2 м. [c.144]

Опытные данные показывают, что производительность насадочной колонны диаметром 1,5 м равна производительности колпачковой, имеющей диаметр 1 м, и даже то, что при этом высота колпачковой колонны увеличивается, не компенсирует разницы в диаметре. При. выборе хила ректификат ,ионной ко-лонны для проектируемого разделения следует иметь в виду, что колпачковые колонны с очень маленьким диаметром значительно дороже соответствующих насадочных колонн, однако по мере увеличения диаметра стоимость насадочных колонн растет намного быстрее, чем колпачковых, причем для приблизительной грубой оценки можно считать, что стоимость насадочной колонны растет пропорционально квадрату диаметра, а колпачковой — диаметру в первой степени. Таким образом, исходя из подобной оценки, можно считать, что имеется некоторое граничное значение диаметра, за пределами которого использование колпачковых тарелок более целесообразно и экономично. [c.329]

В результате изучения продольного перемешивания потоков в насадочной колонне диаметром 100 мм с кольцами Рашига и седлами Берля размером 12,7 мм в работе [52] получены следующие зависимости [c.154]

При помощи описанной методики в работе [16] были рассчитаны параметры математической модели массопередачи для случая десорбции СОг из воды воздухом в насадочной колонне диаметром 920 мм, высотой 855 мм с кольцами Рашига, проведенные расчеты показали, что значения Ре, определенные из экспериментальных данных о фактическом процессе массопередачи, в несколько раз отличаются от тех значений, которые получаются при расчете их по уравнениям, обобщающим экспериментальные данные по гидродинамической структуре потока на холодных моделях. Полученные выводы согласуются также с аналогичным сравнением параметров математических моделей массопередачи в перекрестном токе и свидетельствуют о том, что используемые в настоящее время расчетные зависимости для коэффициентов турбулентной диффузии [c.211]

В насадочной колонне диаметром 150 мм, заполненной кольцами Рашига размером 15X15 мм, были определены [184] коэффициенты продольного перемешивания для сплошной фазы при встречном движении двух фаз (вода — керосин). Установлено, что Еп.с = —4 см с, причем в зависимости от удерживаюшей способности (УС) по дисперсной фазе величина Еп.с сначала падает, а затем возрастает с ростом УС. [c.190]

Применение капиллярных колонок позволяет повысить чувствительность детектирования в ГХ—МС системе на 1—2 по рядка. Емкость по отношению к пробе у обычных капиллярных колонок диаметром 0,75 мм и капиллярных колонок со стенками, покрытыми слоем носителя и стационарной фазы диаметром 0,5 мм, приближается к емкости насадочной колонны диаметром 1,8 мм. [c.119]

Изучение экстракторов с циклическим режимом работы проводилось [78— 81] в насадочных, ситчатых и инжекторных колоннах на системе диизопропиловый эфир (ДИПЭ) — уксусная кислота — вода и на системе т-ксилол — уксусная кислота — вода. В насадочных колоннах диаметром 50, 95 и 147 мм, заполненных керамическими кольцами Рашига, исследовалась зависимость эффективности процесса от длительности цикла и отдельных его периодов, физических свойств систем, рабочих нагрузок, размеров колец, диаметра колонны. Опыты подтвердили, что циклический режим эффективнее обычного противоточного режима [81]. [c.282]

В работе [174] исследовали насадочную колонну диаметром 12 мм, заполненную стеклянными шариками. Расстояния между измерительными ячейками составляли 138 275 550 мм. В поток стекающей, воды импульсно вводили трассер — водный раствор NaNOa. Кривые отклика снимали в двух точках по высоте колон- [c.185]

Повышение эффективности при переходе от стационарного режима к циклическому иллюстрируется опытными данными, полученными [81] на системе ДИПЭ — уксусная кислота — вода в насадочной колонне диаметром 95 мм [c.282]

Методом гидравлического моделирования изучено распределение дисперсной фазы в насадочной колонне диаметром 700 лж. Найдено, что плотность потока в пределах конуса подачи от [c.110]

Опыты в работе [187] проводили в насадочной колонне диаметром 20 мм при различных высотах слоя насадки (стеклянные шарики диаметром 1,48 мм и есв = 0,398). В опытах использовали очищенную в ионообменной колонке воду (5с=г//)=б65), а трассером служил 0,02 н. водный раствор МаОН. Для равномернога [c.193]

Данквертс и др. , абсорбируя двуокись углерода щелочными растворами в насадочной колонне диаметром 10 см, установили, что результаты, полученные ими, согласуются с данными моделей Хигби и Данквертса. Результаты Ричардса и др. по абсорбции СОа буферными растворами в присутствии катализаторов в колонне того же диаметра согласуются с моделью Данквертса. Данные Таварес да Силва и Данквертса по абсорбции сероводорода растворами аминов в такой же колонне более согласуются с моделью обновления, чем с пленочной моделью (в этом случае между предсказаниями обеих моделей имеются существенные различия). Данквертс и Гиллхэм показали, что модель поверхностного обновления Хигби могла быть успешно использована для определения скорости абсорбции двуокиси углерода раствором NaOH в колонне диаметром 50 см. Все это говорит в пользу надежности применения моделей поверхностного обновления и свидетельствует о том, что методы, рассмотренные в этой главе,могут успешно применяться для установления влияния химической реакции на скорость абсорбции. Следует, однако, подчеркнуть, что в большинстве случаев данные для пленочной модели были бы почти такими же, что и для моделей обновления поверхности. [c.108]

При исследовании [173] продольного перемешивания в потоках воды и воздуха при их встречном движении в насадочной колонне диаметром 100 мм со слоем насадки высотой 3,6 м. (седла Берля и кольца Рашига размером 12,7 мм) трассером для воздуха служил "Аг, а для воды— 1 (в виде раствора иодида натрия). Долю объема колонны, занимаемую жидкой фазой, определяли по ее задержке Н1а1садкой. Принимая, что Ре зависит от тех же параметров, что и задержка жидкости, для определ ания коэффициента про.долыного перемешивания в жидкой фазе предложили уравнение вида [c.185]

Данквертс и Гиллхэм сконструировали ячейку с мешалкой, специально предназначенную для использования в качестве модели насадочной колонны. Диаметр ячейки, изображенной на рис. УП-2, около 10 см, емкость — несколько сот см жидкости. Мешалка имела накрест расположенные плоские лопасти. Уровень жидкости поддерживался так, что нижние кромки лопастей лишь касались поверхности, задевая ее, но практически не погружаясь. При этом достигались более высокие значения k , чем в случае полностью погруженных в жидкость лопастей. Когда лопасти мешалки погружались наполовину, поверхность жидкости переставала быть плоской, а значения были относительно низки. Получаемые в рассматриваемой модели значения зависят от строгого воспроизведения глубины погружения лопастей, что является недостатком этой конструкции. [c.178]

Портер и Темплемэн изложили результаты тщательно проведенных наблюдений за пристеночным потоком в насадочных колоннах диаметром до 30 см. Они пришли к выводу, что доля жидкости, стекающей по стенкам, уменьшается с увеличением отношения диаметра колонны к диаметру насадочных элементов и с ростом плотности орошения. Как отмечалось выше, согласно их данным, стационарные условия неравномерности устанавливались вблизи самого верха колонны. Они считают, что значение пристеночного потока в больших промышленных насадочных колоннах невелико, но что оно всегда существенно в меньших колоннах, используемых при лабораторных и полузаводских испытаниях. Это значит, что величины а, приведенные на рис. IX-1 по результатам опытов в колоннах с отношением диаметров аппарата и насадочных элементов около 8—10, возможно, несколько занижены применительно к большим промышленным аппаратам. Поэтому использование этих значений а для промышленных расчетов обеспечивает некоторый запас надежности получаемых результатов. [c.222]

Сравнение расчетных переходных функций с экспериментальными динамическими характеристиками проводили на лабораторной и промышленной установках. Лабораторная установка представляла собой насадочную колонну диаметром 150 мм, заполненную кольцами Рашига размерами 15x15x2 мм на высоту 1 м. В качестве двухфазной системы использовали систему воздух-вода. Диаметр промышленной колонны составлял 2,4 м насадкой служили керамические кольца Рашига размером 60x60x8 мм высота слоя насадки составляла 12 м. Давление в колонне 29— 31 атм температура газовой фазы 50—60° С температура жидкости 6—10° С. Для лабораторного и промышленного аппаратов получено удовлетворительное совпадение экспериментальных и расчетных динамических характеристик (см. рис. 7.22). На рисунке отчетливо виден характерный скачок по величине ДР, наблюдающийся в момент подачи возмущения по расходу газа и характеризуюпщй практически мгновенный переход системы в промежуточное состояние т[. После указанного скачка картина переходного процесса по каналу 2 аналогична процессу, наблю- [c.414]

Ацукава с сотр. [42] исследовали абсорбцию растворами карбоната аммония в насадочной колонне диаметром 0,4 м, заполненной кольцами Рашига (25 мм) высотой 2,6 м. Эффективность абсорбции около 65% соответствует результатам, полученным другими исследователями (табл. 111-4). Гораздо лучшие результаты (эффективность до 94,6%) были получены с насадкой из поливинилхлоридных рифленых листов. Такие листы были установлены в двухступенчатом абсорбере с горизонтальным потоком длиной 1,9 м и высотой 5,5 м. Технологическая схема представлена на рис. 111-33. [c.154]

В конструкции секционированной ситчатой экстракционной колонны, разработанной Уфимским филиалом ВНИИнеф-темаша совместно с Ново-Уфимским НПЗ, указанные условия достигаются благодаря созданию промежуточных отстойных зон для дисперсной фазы под каждой тарелкой [19]. Такие тарелки смонтированы и испытаны в экстракционной колонне диаметром 3 м, высотой 10 м при очистке масляного дистиллята 350-420°С вязкостью 18 мм /с при 50°С. Испытания показали, что колонна с семью ситчатыми тарелками обеспечивает такую же степень очистки, как и насадочная колонна диаметром З и высотой 20 м /табл. 3/. [c.30]

Рис. 6,6. Скорость хемосорбции СОо / водным (1, 4) и органическим (2,3) растворами МЭА при разных степенях карбонизации а [насадочная колонн.- диаметром 0,31 м высота слоя жидкости 4,2 М-, расход газа 100 м ч плотность оронления 26 м /(м -ч),- насадка металлическая диаметром 50 мм тем пература 45—55 °С Во = 3,28 кмоль/м- ] I, 2-А =Ю% (об.) 3, 4 — (об.)

Влияние химической реакции в жидкой фазе на коэффициент массопередачи в насадочной колонне описывают Данквертс и Кеннеди. Они проверяют применимость теории проницания (либо в виде предположения Хигби о времени контакта жидкости, либо в виде допущения Данквертса об обновлении поверхности). Авторы измеряли скорость абсорбции СОг раствором NaOH в насадочной колонне диаметром 100 Мм. с фарфоровыми кольцами Рашиг 1 12X12 мм. Определялись также коэффициенты массоотдачи без реакции k a в нереагирующем растворе, физические свойства которого бЫли аналогичны свойствам раствора NaOH. [c.423]

Экспериментальная проверка изложенной методики определения параметров О VLt модели (7.2) строилась на сравнении опытных кривых распределения времени пребывания, получаемых индикаторными методами и методами гидродинамических возмущений [3, И—14]. На рис. 7.2 и 7.3 изображены в одних и тех же координатах типичные кривые отклика системы, полученные индикаторным и прямым методами. Опыты проводились на насадочной колонне диаметром 150 мм. Насадкой служили кольца Рашига размерами 10x10 и 15x15. Высота слоя насадки составляла 2 м. В качестве двухфазной системы использовалась система воздух—вода. В качестве жидкой фазы применялись также растворы СаС12 в воде различной концентрации и растворы глицерина в воде. Физические свойства жидкой фазы изменялись в следующих пределах плотность — от 1 до 1,4 [г/см ], вязкость — от 1 до 41 СП. Пределы изменения нагрузок по фазам были плотность орошения =227 15 000 кг/м час, нагрузка по газу 6=1050—5200 кг/м час, отношение нагрузок Ы = =0,05- 15. [c.358]

Значительный практический вклад в развитие идеи ректификации тетрахлоридов циркония и гафнии внесен работами Нисельсона с сотрудниками [28—30]. На лабораторной установке с ректификационной насадочной колонной диаметром 25, 32 и 50 мм была достигнута относительно высокая эффективность очистки тетрахлорида циркония [28]. В качестве насадки использовали спирально-призматическую иасадку размером 4 X 4 X 0,5 мм, высоту рабочей части колонны варьировали в интервале 300—2500 мм. Колонны были снабжены электронагревателями для создания необходимого температурного поля. Отвод тепла в дефлегматоре осуществляли при помощи воздухоохлаждаемого манжета. Корпус колонн и кубов был изготовлен из нержавеющей стали марки Х18Н9Т, которая оказалась вполне устойчивой в условиях процесса ректификации хлоридов-циркония и гафнии. В большинстве опытов по ректификации разбавленного раствора тетрахлорида гафния в тетрахлориде циркония (1,5—2,5 вес.% ШС14) получали более 50% Zr, содержащего 0,05% Hf, при этом до 40% Hf от его исходного количества концентрировалось в головных фракциях со средним содержанием гафния 20—25%. [c.162]

На рис, 6.6 приведены опытные данные И. Г. Завелева (МИХМ) по скорости хемосорбции СОг водным и органическим растворами МЭА в насадочной колонне диаметром 0,31 м. Из рисунка видно, что в зависимости от параметров скорость процесса при замене воды М-метилпирролидоном может либо увеличиваться (например, при низком парциальном давлении СОг в газе), либо уменьшаться (при более высоких значениях Лг). Такое поведение кривых объясняется различной областью протекания химической реакции. [c.194]

Опыты по ректификационной очистке треххлористого мышьяка, проведенные в кварцевой насадочной колонне диаметром 20 мм и длиной насадочной части 2000 мм, с насадкой из кварцевых спиралек Фепске диаметром 5 X 0,8 мм позволили определить предельную пропускную способность по АвС — 5100 м= /(м -ч) и ВЕП — 7,2 см [97). В процессе ректификации происходит эффективная очистка АзС1з от нримесей труднолетучих хлоридов металлов, легколетучих форм серы (ЗО , ЗОоС , ЗОС ), кремния (81014), влаги, газообразного хлора и в меньшей степени от серы в форме 82С12 и некоторых органических веществ. Содержание М , Мп, РЬ, Сг, 8п, Ге, N1, А1, Си и после очистки уменьшилось в 10—1000 раз и находилось на уровне 10 —10 %. Содержание кремния (4- Ю %), серы (10 %) и органических веществ (1,4-10 %) еще достаточно велико, что лимитирует качество треххлористого мышьяка. [c.190]

Ленбзон и Бекманн проводили опыты в распылительных и насадочных колоннах диаметра ми 76, 102 и 150 мм, применяя насадку из неглазурированных фарфоровых колец Рашига. В этих колоннах изучалась массопередача при переходе диэтил-амина из воды (сплошная фаза) в толуол. Большая часть опытных данных указанных авторов, скоррелированных а основе уравнения (XI,22), приведена на рис. 279. [c.559]

Влияние противотока дисперсной фазы на продольное перемешивание в пульсационной насадочной колонне диаметром 30 мм [c.159]

Система уравнений, описывающих нестационарные свойства экстрактора, представлена в преобразованной по Лапласу форме и.имеет достаточно сложный вид. Моделирование процесса осуществлялось иа ЦВМ в форме частотных характеристик, по которым затем рассчитывались также функции отклика, в виде импульсных характеристик и кривых разгона. Экспериментальная проверка модели на адекватность произведена на пульсационной насадочной колонне диаметром 148 лгм и высотой 1650 мм на системе вода—уксусная кислота — керосин. Оценка параметрической чувствительности модели, осуществленная в широком диапазоне изменения режимных параметров, показала хорошее совпадение расчетных и экспериментальных данных. [c.148]