фиг летучих компонентов фиг

Методы отгонки не являются универсальными и могут применяться тогда, когда проба содержит летучий компонент или когда определяемый компонент при той или иной реакции может превращаться в летучее вещество. Поэтому большое значение имеют методы осаждения. [c.65]

Процессы однократного испарения или конденсации приводят к образованию паровой фазы, более богатой летучими компонентами и жидкой фазы, менее богатой летучими компонентами, чем исходная смесь. Но и в том и другом случаях разделить жидкость или пары на чистые компоненты не удается. [c.210]

Расчет постепенной перегонки с водяным паром при отгонке а моль летучего компонента [а = а —аа) из Ь моль нелетучего растворителя также может быть выполнен на основе закона Дальтона. Уравнение для определения требуемого расхода водяного пара 2 (моль) при постоянной температуре и давлении процесса имеет следующий вид [18] [c.62]

Любой поток, если он является источником энергии, может обмениваться теплом только с потоком более легколетучего компонента и наоборот, любой поток, если он является стоком, может обмениваться теплом с потоком из менее летучих компонентов. [c.139]

При низких давлениях коэффициент фугитивности Ф,. паровой фазы близок к единице, с повышением же давления он заметно уменьшается для менее летучих компонентов, но для легких углеводородов меняется мало. Что касается коэффициента активности 7жг) то с повышением концентрации компонента в смеси его значение приближается к единице. [c.49]

В случаях, когда содержание отгоняемого летучего компонента а системы мало, первым слагаемым в правой части уравнения (11.43) можно пренебречь без большой ошибки. В тех же случаях, когда летучий компонент а отгоняется из смеси практически полностью, его парциальное давление ра к концу перегонки, очевидно, резко понижается, и давление водяного пара приближается к общему давлению р, под которым находится система. Чтобы избежать при этом конденсации водяного пара, следует вести перегонку при температуре более высокой, чем его точка насыщения при данном давлении. [c.80]

Рассмотрим постепенную перегонку бинарной углеводородной системы полностью растворимых друг в друге летучего компонента а и практически нелетучего компонента ю при постоянных температуре, давлении и расходе водяного пара и рассчитаем время перегонки для снижения концентрации летучего компонента а от некоторого начального до заданного конечного значения. [c.80]

Здесь х[ и х представляют уже числа кмолей отгоняемого летучего компонента а на 1 кмоль нелетучего компонента ш во входном и выходном жидких потоках, а у по-прежнему равно отношению числа кмолей а к числу кмолей X водяного пара в паровой фазе, у = 0а 2. [c.82]

Из уравнения (11.98) видно, что аргумент 0 меняет свое значение в пределах от нуля (для наименее летучего) до единицы (для наиболее летучего компонента нефтяной фракции), что также весьма удобно для расчетов. [c.113]

Располагая полюсами 51 и отгонной и укрепляющей секций колонны и поверхностями энтальпий насыщенных паровых п жидких фаз, легко представить, как с помощью описанной прп изучении бинарных систем расчетной процедуры можно было бы последовательно определять элементы ректификации на всех ступенях колонны, разделяющей тройную смесь, путем попеременного проведения оперативных прямых и конод. Точки пересечения оперативных линий с поверхностями энтальпий паров и флегмы огибаются линиями, называемыми кривыми ректификации. Проекции этих кривых на плоскость базисного треугольника позволяют облегчить исследование ректификации тройных систем. Так, задаваясь разными значениями состава исходного сырья, можно покрыть всю плоскость треугольной диаграммы семейством огибающих кривых ректификации, дающих наглядное представление о направлении процесса перераспределения компонентов тройной системы по высоте колонного аппарата. Кривые ректификации для смесей, близких по свойствам к идеальным, на всем своем протяжении сохраняют один и тот же характер кривизны, выходят из вершины треугольника, отвечающей наименее летучему компоненту w, и направляются к вершине, представляющей наиболее летучий компонент а. [c.250]

Теоретически при разделении, многокомпонентной системы в ректификационной колонне в ее продуктах должны присутствовать все компоненты исходного сырья, однако во многих случаях содержание наиболее летучих компонентов в остатке и наименее летучих в дистилляте бывает практически незначительным. [c.344]

Рассчитать составы дистиллята и относительные количества жидкого орошения и верхнего продукта колонны для режима минимального парового орошения, если назначается содержание наименее летучего компонента (нонана) в дистилляте 0,010. [c.368]

Решение. 1) По значениям /с-факторов наименее летучего компонента w и наиболее летучего компонента а при °С с помощью уравнений [c.388]

В последующем изложении для представления состава нефтяной фракции используется аргумент 0 плотности распределения, введенный уравнением (11.98) и изменяющийся от нуля для наименее летучего до единицы для наиболее летучего компонента нефтяной фракции. [c.423]

Процесс азеотропной перегонки с участием разделительного агента можно применять не только в периодически действующей, но и в непрерывной ректификационной установке, если содержание низкокипящего компонента в исходной смеси невелико, так как в этом случае требуется сравнительно небольшой расход тепла для испарения разделительного агента, поступающего в конденсатор с парами легко летучего компонента. Для подобного рода процесса может быть использована двухколонная ректификационная установка с одной полной, одной лютерной колонной и отстойником, представленная на фиг. 30 и рассмотренная ранее в связи с проблемой ректификации частично растворимых веществ эвтектического типа. [c.152]

Потоки, содержащие менее летучие компоненты ВСОЕ, СОЕ, ОЕ и ОЕ, уходящие с остатком, являются стоком энергии и также не могут быть использованы для теплообмена друг с другом. [c.139]

При разделении пропилен-пропановой фракции примеси срёдне-летучих компонентов (ацетилена, прооадиена и мётйлацетилена) предлагается выделять в системе колонн со связанными тепловыми и материальными потоками (рис. -27) [36]. В соответствии с приведенными схемами боковой погон со средних тарелок (тарелки питания) с повышенным содержанием примесей подается на разделение в полную ректификационную колонну, где выделяется пропан (рис. У-27,а) нли пропилен (рис. У-27,б), в значительной степени свободный от примесей. Поток нижнего или верхнего продуктов второй колонны подается затем в первую колонну, и в среднее се- [c.305]

В методах отгонки определяемую составную часть исследуемого объекта отгоняют. Методы отгонки могут быть прямыми и косвенными. Примером прямого метода может служить метод определения двуокиси углерода в карбонатных породах. Из навески карбоната (например, СаСОз) действием соляной кислоты выделяют двуокись углерода, которую отгоняют в предварительно взвешенный приемник с поглотителем (в данном случае с натронной известью, т. е. смесью СаО с NaOH). По увеличению массы приемника рассчитывают количество СО2. В косвенных методах отгонки летучий компонент отгоняют из навески исследуемого вещества и по уменьшению ее массы судят о содержании летучего компонента. Так можно определять количество кристаллизационной воды в солях, высушивая навеску соли при определенной температуре. [c.65]

При подаче водяного пара противотоком снизу вверх в массу стекаюпцей перегоняемой жидкости расход 2 водяного пара, необходимый для снижения концентрации летучего компонента от исходной концентрации х[ до конечной х , рассчитывается по уравнению [c.82]

Пример П.З. Исходная углеводородная смесь, состоящая йз раствора 80 кмоль летучего компонента а (н-гентана, ЛГд=100) н 20 кмоль практи-ческп нелетучего тяжелого масла и> (ЛГш=400), подвергается постепенной перегонке при атмосферном давлешш и температуре 100,0 °С, при которой давление насыщенных паров к-гептана Рд=0,106124 МПа. Требуется найтп время, в теченце которого содержаппе летучего компонента в остатке перегонки понизится до 5 мол. %, еслп расход водяного пара составляет 20 кмоль/ч, эффективность =0,9, а коэффициент активности уа -гептана для условий перегонки можно принять равным единице. [c.82]

Разделение трехкомпонентной системы рассматриваемого вида рекомендуется производить в двухколонной ректификационной установке, схема которой приведена на фиг. 49. В первую колонну вводится исходная бинарная система компонентов а и да вместе с определенным количеством третьего компонента Ь. С низа ее отводится наименее летучий компонент а, а сверху [c.146]

Если отношение давления насыщенных наров наиболее летучего компонента а к давлению паров наименее летучего компонента и) обозначить через [c.114]

Рассчитать составы нижнего продукта и паровЬго питания колонны для режима минимального флегмового числа, еслп назначена концентрация наиболее летучего компонента (гексана) в нижнем продукте i дJ = 0,0100. Относительные летучести компонентов принять но-прежрему равными [c.370]

Решение. Зададимся значением А-фактора эталонного компонента къ= = 0,793 и по концентрациям наиболее летучего компонента (гексана) с помощью уравнений (VIII.40) и (VIII.41) найдем относительные количества [c.370]

Решение. В табл. VIII.8 приведены граничные составы ОПК системы, не содержащей наименее летучего компонента, найденные по уравнению ( 23) способом, описанным в главе V (стр. 263—264). [c.383]

Исходя пз принципа монотонности извлечения компонентов смеси, можно заключить, что при неограниченном увеличении числа тарелок колонны в первую очередь будет приближаться к нулю концентрация хяа наиболее летучего компонента в нижнем продукте и концентрация наименее летучего компонента в верхнем. Поэтому предельное значение минимального флегмового чнсла нри фракционпровке первого класса можно найти из уравнения (VIII.52) после подстановки в него х ш О [c.385]

Подстановка значения к, = к в (VIII.60) пает для наименее летучего компонента значение хит = 0. отвечающее его предельному значению для разделения первого класса, соответствующему принципу монотонности удаления компонентов из верхнего продукта. [c.386]

Расчет по уравнению (VIII.59) ведется в следующей последовательности. Назначается ненулевая концентрация Xow наименее летучего компонента в дистилляте и концентрация Хщ какого-нибудь другого компонента в остатке, тем самым закрепляются две располагаемые степени свободы. Энтальпия сырья считается неизвестной. Если теперь задаться (с последующей проверкой) еще и концентрацией -того компонента хщ в дистилляте, то по Хц, Xri и xdi можно рассчитать значение DIR, а с помощью этой величины по xj w и хц найти значение Xrw концентрации наименее летучего компонента в остатке. [c.387]

Пусть в изобарных условиях разделяется жидкая тройная смесь при различных расположениях сечения ввода сырья в колонну. Начальный состав системы и относительные летучести ее компонентов приведены в табл. VIII.12. В качестве начальных степеней свободы закрепляются концентрации одного и того же наиболее летучего компонента в обоих продуктах колонны в ди- тилляte Хщ = 0,9900 и в остатке xri = 0,0097. [c.393]

Экстраполяция сырьевой коноды LG -p (рис. VIII.12, табл. VIII.12) до изоконцентрационной прямой хвз = О определяет в точке D максимальное для первого класса разделения значение минимального флегмового числа / h = 1,9233 и предельно достижимое при этом содержание наиболее летучего компонента в дистилляте х щ = 0,6924. Эта концентрация меньше требуемой степени чистоты дистиллята xjji = 0,9900, поэтому запроектированное разделение должно относиться ко второму классу. [c.393]

Представляет практический интерес определение расхода водяного пара на полный отгон летучих компонентов углеводородной системы из раствора с практически нелетучим веществом. В этом случае уравненне изотермы паровой фазы (III.55) можно применить к группе летучих компонентов. Для этого вместо следует подставить в (III.55) групповые мольные доли летучих компонентов, равные а . /,/(1 —j)- Уравнение (III.55) нридет к виду [c.114]

Во всем последующем изло кении компоненты системы нумеруются I порядке убываюищй летучести, поэтому наиболее летучему компоненту присвоен индекс 1, наименее летучему п и эталоннолгу э. [c.309]

Пусть задано содержание псех компоноитон и насьпцеипом кпд ом питании сложной отгонной колонны. Чтобы обеспечить в нижнем продукте присутствие всех компонентов исходной смесн, достаточно назначить в нем содержание наиболее летучего компонента >0. Тогда, очевидно, все остальные, менее летучие компоненты обязательно окажутся в остатке колонны. Область п )( дельных концентраций в данном случае определится составом равновесных фаз насыщенного сырья, а минимальное паровое число, отвечающее назначенному найдется по концентрациям [c.346]