Коноды

Располагая полюсами 51 и отгонной и укрепляющей секций колонны и поверхностями энтальпий насыщенных паровых п жидких фаз, легко представить, как с помощью описанной прп изучении бинарных систем расчетной процедуры можно было бы последовательно определять элементы ректификации на всех ступенях колонны, разделяющей тройную смесь, путем попеременного проведения оперативных прямых и конод. Точки пересечения оперативных линий с поверхностями энтальпий паров и флегмы огибаются линиями, называемыми кривыми ректификации. Проекции этих кривых на плоскость базисного треугольника позволяют облегчить исследование ректификации тройных систем. Так, задаваясь разными значениями состава исходного сырья, можно покрыть всю плоскость треугольной диаграммы семейством огибающих кривых ректификации, дающих наглядное представление о направлении процесса перераспределения компонентов тройной системы по высоте колонного аппарата. Кривые ректификации для смесей, близких по свойствам к идеальным, на всем своем протяжении сохраняют один и тот же характер кривизны, выходят из вершины треугольника, отвечающей наименее летучему компоненту w, и направляются к вершине, представляющей наиболее летучий компонент а. [c.250]

При анализе различных схем разделения тройных систем изображение таких кривых ректификации, намечающих путь последовательно связанных в режиме полного орошения конод, позволяет добиться более наглядного представления о ходе процесса разделения. [c.251]

Непосредственное определение числа теоретических тарелок производится обычным путем — последовательным проведением пз соответствующего полюса оперативных линий для каждого межтарелочного уровня и конод, связывающих фигуративные точки равновесных фаз. [c.269]

Фигуративная точка 8а (г, на тепловой диаграмме, оче- видно, является полюсом, в который сходятся оперативные линии средней секции колонны. Поэтому достаточно знать состав какой-нибудь одной из фаз в любом произвольном межтарелочном отделении средней секции и расположение на тепловой диаграмме ее полюса 8 , чтобы путем последовательного проведения оперативных линий из полюса и с помощью конод, связывающих фигуративные точки равновесных фаз, произвести расчет всех элементов ректификации этой промежуточной секции колонны. [c.317]

Дальнейший расчет ведется обычным способом попеременного проведения конод, соединяющих фигуративные точки потоков, покидающих одну и ту же тарелку, и оперативных линий, выходящих из полюса Sy и связывающих фигуративные точки встречных в одном отделении фаз. Можно идти от точки D к точке g и.ли наоборот. Для получения целого числа теоретических тарелок иногда приходится подправлять принятое значение парового числа или вносить уточнение в составы целевых продуктов раз-деле ния. [c.342]

Линия ЯцДд, зависящая от мольной доли паровой фазы, определяет мольные энтальпии паров, находящихся при температуре начала конденсации, а линия llJla — мольные энтальпии жидких смесей, находящихся при точках начала кипения. Если составы фаз выражаются не в мольных, а в массовых долях, то энтальпия будет выражаться в кДж/кг. Прямые вида Ъс, соединяющие фигуративные точки двух равновесных фаз на энтальпийной диаграмме, называются конодами. [c.59]

Составы паровых фаз, равновесных компонентам а или X, соответствуют абсциссам точек кривых конденсации СЕ и ОЕ, лежащих на соответствующей изотерме — коноде. Для случая, когда жидкая фаза состоит из одного компонента а, составы равновесной паровой фазы, в зависимости от температуры системы, могут изменяться от О до у , а когда жидкая фаза состоит из компонента X, то составы равновесной паровой фазы могут изменяться от Уе ДО 1. Вообще, если состав у пара меньше у , то он находится в равновесии с компонентом а, а если у > у , то пар может быть в равновесии только с чистым компонентом 2. [c.84]

Следует иметь в виду, что для любого сырья можно подобрать такую коноду, продолжение которой проходит через его фигуративную точку. [c.143]

Если, исходя из фигуративной точки R (xr, hR) нижнего продукта и полюса Si xr, h R путем попеременного проведения конод и оперативных линий переходить снизу вверх, от тарелки к тарелке, то мы будем получать обогащение фаз до тех пор, пока наклон оперативной линии будет больше наклона соответствующей КОНОДЫ, выходящей из точки ее пересечения с линией энтальпий жидкой фазы. Однако по мере приближения к равновесным концентрациям КОНОДЫ a bfj, определяющей полюс iSi, наклоны оперативных линий и конод все более сближаются и в пределе (пр и достижении этих концентраций) должны совпасть. [c.143]

Уравнение (111.54) или, что то же, (П1.55) устанавливает однозначное соответствие между съемом тепла в конденсаторе и соответствующей парой равновесных концентраций а , и у . Поэтому в укрепляющей колонне аналогично отгонной по мере перехода от верхних тарелок к нижним и приближения к той паре равновесных концентраций, которая своей продолженной конодой определяет полюс 8 , обеднение фаз низкокипящим компонентом все более и более уменьшается. Для точного достижения этой пары равновесных концентраций теоретически потребовалось бы бесконечно большое число тарелок, поэтому эти составы называют предельными или граничными концентрациями, отвечающими заданному съему тепла или, в случае применения уравнения (П1.54), принятому флегмовому числу. [c.154]

Пусть в качестве двух недостающих определяющих параметров назначены приток тепла в кипятильник Qr/Л и концентрация г/ паров, поднимающихся с тарелки питания. Рассчитав по уравнению (III.7) значение h , следует найти на тепловой диаграмме полюс Si (xr, h R) и, проведя из него прямую, проходящую через фигуративную точку сырья L xl, Яд), найти положение полюса укрепляющей секции S2 (г/л, Ь) в точке пересечения этой прямой с вертикалью г/д = onst. Далее через точку L пройдет конода dgbo, а прямая Sia , являющаяся последней оперативной линией отгонной секции, пересекаясь с линией энтальпий жидкой фазы, определит точку (х , й ). Для проведения последней оперативной линии укрепляющей секции нужно знать положение точки df, (г/ г, Ят) или точки bk (xit, hk). С этой целью, подставив в равенство (111.64) длины всех известных отрезков, можно найти, что [c.162]

В главе III был рассмотрен режим полного орошения, при котором паровой и жидкий потоки в любом межтарелочном отделении колонны имеют один и тот же состав и равны по величине, т. е. = С,- и Х1+1 = / . Для тройной системы разделение I условиях режима полного орошения можно легко представить на треугольной диаграмме с помощью одних только конод, ибо каждьи конец любой коноды показывает одновременно состав пара, уходящего с г-той, и состав встречной флегмы, стекающей с (г -(- 1)-й тарелки. Так, па рпс. .5 последовательность конод (каждая пз которых выходит из конца предыдущей), соединяющая фигуративные точки остатка N и дистиллята О, определяет путь [c.254]

По известным данным нарожидкостного равновесия бинарных систем, составляемых попарным сочетанием компонентов рассматриваемой тройной смеси, можно найти расположение всех точек этой кривой с помощью простого графического ностроения, показанного на рис. У.6. Через соответствующие концы, например АС и ВО, бинарных конод проводятся изотермы жидкой (Л5) и паровой (СО) фаз, пересекающиеся в точке 5 на кривой (У.6), огибающей вершины треугольника концентраций. Этой точке отвечает температура равновесных систем, представляемых конодами АС я ВО, по которой может быть найдено соответствующее значение А-фактора эталонного компонента, также связаннс е с точкой 5. [c.256]

Так, каждой точке кривой (У.6) приводится в соответствие надлежащая температура и значение к . Если требуется найти расположение коноды для произвольной жидкой тройной смеси, то через фигуративную точку Е этой смеси следует провести изотерму по ее наклону, определяемому уравнением (У.2), и нродол-, кить ее до пересечения с кривой (У.6) в некоторой точке 8, которой отвечает определенная температура и определенное значение /Сд. Проводя из точки 8 прямую с наклоном, равным уже наклону пзотермы паровой фазы [уравнение (У.4)], и поместив на ней точку Р, по ее координате — к х , можно найти расположение коноды ЕР, соединяющей фигуративные точки данной жидкости и равновесного ей пара. [c.256]

Пересечение коноды, проходяш,ей на тепловой диаграмме через точку / (x l, hi), с вертикалью а д1 = onst определит минимальный расход тепла Qri hJRi в кипятильнике отгонной секции первой колонны. Рабочий расход тепла принимают с некоторым запасом и на тепловой диаграмме находят расположение расчетного полюса отгонной секции первой колонны Sh xrx, h nx)- [c.291]

Сырьем второй ректификационной колонны является жидкая фаза go, 2 декантатора, фигуративная точка которой, очевидно, располагается в области жидкости, недогретой до точки кипения. Для определения минимального расхода тепла ( да мин в кипятильнике второй колонны следует найти ту коноду, продолжение которой на тепловой диаграмме пройдет через фигуративную точку go, 2- По точке пересечения этой коноды с вертикалью П2 = onst определяется искомый минимальный расход тепла будучи увеличен, он обеспечит нормальный устойчивый режим разделения в отгонной секции. Пусть принято значение рабочего расхода тепла в кипятильнике Qr2 мин и тем самым определено расположение полюса отгонной секции второй колонны [c.292]

Следует обратить внимание на важные линии комбинированного материального и теплового балансов верхних тарелок укрепляющих секций обеих колонн. В первой колонне на самую верхнюю тарелку поднимаются пары а во второй — пары С (см. рис. VI. 10), и на те же тарелки поступают жидкие потоки орошения Яо и Яо Процесс разделения на верхних тарелках обеих колонн происходит по конодам 011 0 2 которых точки пересечения с прямыми баланса и представляют фигуративные точки сумм 61 + 0 = [c.293]

Комбинированный материальный и тепловой баланс самой верхней тарелки второй колонны показан на рис. 1.12. Фигуративная точка М, лежащая на пересечении коноды верхней тарелки и прямой баланса Gлga, характеризует как сумму отходящих с тарелки потоков Е + gg,2, так и сумму потоков, поступающих на тарелку О п + gй [c.293]

Чтобы не производить расчет концентрации смеси сырья Ь с фурфурольной фазой о, 1 декантатора, их составы приняты одинаковыми, поэтому 1=0,942. Энтальпия смеси поступающей в первую колонну, рассчитанная по уравнению ( 1.63), равна =180 кДж/кг, и фигуративная точка Ь (х , А ) располагается на тепловой диаграмме в области недогретой жидкости, но очень близко к линии ее насыщения. Пересечение коноды, продолжение которой на тепловой диаграмме проходит через точку [(х , й ), с вертикалью 1,0 определяет минимальный расход тепла в кипятильнике отгонной секции фурфурольной колонны < н1м /Л1 = = 278,8 кДж/кг. Если принять рабочее тепло кипятильника с 25%-ным запасом, оно составит 1=348,6 кДж/кг. [c.295]

Для определения режима разделения во второй колонне, целевым продуктом которой является практически чистая вода, проще всего найти минимальный расход тепла в ее кипятильнике, совместимый с желательной работой отгонной секции, и назначить нгмин Конода (а =0,120, [c.295]

В результате с верхней тарелки уходят насьщенные пары С х, а равновесная им флегма стекает навстречу парам Су. Этот процесс, нроисходяш ий на самой верхней тарелке, схематически представлен на тепловой диаграмме, приведенной на рис. VI.16, б прямой баланса уОу и конодой [c.302]

По заданному в начальных условиях значению температуры дек расслоенпя в отстойнике конденсата верхних паров или по заданной в начальных условиях концентрации дистиллята наносится конода расслоения и определяется положение [c.303]

По коноде, продолжение которой [c.304]

Как в схемах, рассмотренных ранее, по температуре Д " кантации либо по назначенной в начальных условиях концентрации Хц дистиллята D на тепловую диаграмму наносится конода расслоения go,iD. Отрезок вертикали GeG e будет пропорционален съему тепла в конденсаторе-холодильнике в расчете на единицу массы верхних паров Ge- [c.306]

Продолжая в обе стороны сырьевую коноду, можно в точках ее пересечения с вертикалями хд = onst и х = onst найти значения минимального расхода тепла мин/R в кипятильнике п минимального съема тепла ( d мин/Ь в конденсаторе. [c.306]

С помощью сырьевой коноды (х =0,07, /с= 0,276) можно было бы по тепловой диаграмме найти значения минимальных расхода тепла в кипятильнике и съема тепла в конденсаторе, совместимых с желательной работой колонны. Однако для закрепления определенного режима разделения в колонне зададимся, например, составом /1=0,317 паров 61, поднимающихся на верхнюю тарелку. Состав встречной этому пару флегмы и равновесной эвтектическому пару 0 , поднимающемуся с верхней тарелки, по условию [c.308]

До уравнению ( 1.96) подбирается концентрация флегмы равная Хт=0,210 по коноде уВ ей отвечает энтальпия недогретой смеси кт= = 108,8 кДж/кг. Относительное количество холодного орошения колонны gm D можно найти по уравнению (VI.94) [c.308]

По коноде, продолжение которой проходит через фигуративную точку L -f g-Q, i) питания колонны, обычным путем устанавливаются минимальные значения расхода тепла в кипятильнике и съема тепла в конденсаторе и выбирается рабочее значение одной из этих величин это позволяет найти соответствующее значение другой. Далее, рассчитываются значения приведенных энтальпий Ад и Ag и на тепловую диаграмму наносятся полюсы отгонной Sy xr, h [i) и укрепляющей Уе, А ) секций, лежащие на одной прямой с фигуративной точкой (L -f g g, j). [c.311]

Материальный и тепловой балансы самой верхней тарелки колонны представятся точкой пересечения М прямой смешения GygE и коноды go iG E, связывающей фигуративные точки равновесных потоков флегмы и паров Ge, покидающих верхнюю тарелку. [c.311]

По коноде g a, ф расслоения в декантаторе прп температуре /дек=30 "С можно найти энтальпию продукта 1+ укрепляющей секции = [c.312]

По назначенной в начальных условиях температуре дек расслоения в отстойнике сырья и по ветвям АР и ВО кривой растворимости устанавливаются концентрации Хо, 1 и Хд, 2 равновесных жидких слоев и, , и на коноду расслоения а Ь наносится фигуративная точка Ь (х , сырья. Количества [c.320]

В самом деле, внутри области средней секции колонны, ограниченной на тепловой диаграмме прямыми SAg o, 1 и SAg o, 2> заключен трехфазный участок ABE и важно, чтобы ни одна из оперативных линий средней секции не совпала с конодами АЕ или BE этого участка. [c.321]

Для определения ординаты Ка полюса Sa средней секции, работающей как укрепляющая, необходимо продолжить коноду BE и на ее пересечении с вертикалью z = onst найти минимальное значение Ад н, а затем выбрать уже рабочее значение h A, большее минимального. При минимальном или меньшем, чем [c.321]

Точка касания gg (xq, h ) соответствует питанию первой отгонной колонны. Конода растворимости gggo определяет фигуративную точку go (хо, fig) питания второй колонны на второй ветви кривой смешиваемости. Положение фигуративной точки Gi паров, отходящих с верха [c.327]

Из рассмотрения режима полного орошения можно заключить, что каждая такая конода отвечает одной теоретической тарелке. Проходящая через концы этих конод огибающая кривая достаточно близко характеризует ход ректификации, и поэтому в последующем изложении именно с помощью таких кривых будет описываться ход разделения бинарных гомоазеотропов в присутствии разделяющего агента. [c.331]

Расчет ректификации тройной смеси ведется по методике, изложенной в главе V и проиллюстрированной для конкретного рассматриваемого случая на рис. VII.14. При выбранном паровом число G/R нижней или О/ (R — L) верхней секции колонны расчет можно вести снизу вверх либо сверху вниз. Если исходить пз полюса R нижней секции, то, проведя пунктирную коноду RGr, можно расположить на ней фигуративную точку gy флегмы, поступающей в парциальный кипятильник колонны. Затем из точки gy проводится конода giGy, точка соединяется оперативной линией GyR с полюсом R, по паровому числу на G R располагается точка g2, попеременное проведение конод и оперативных линий продолжается до достижения парового потока Сд, поднимающегося с верхней тарелки нижней секции. На пересечении прямых Lgm и SyG . должна расположиться фигуративная точка gt флегмы, стекающей с нижней тарелки верхней, поглотительной секции. [c.342]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 2 (2002) -- [ c.148 ]

Основы массопередачи (1962) -- [ c.30 ]

Основы массопередачи Издание 3 (1979) -- [ c.32 ]

Процессы и аппараты химической технологии Часть 2 (1995) -- [ c.148 ]

Гидродинамика, теплообмен и массообмен (1966) -- [ c.613 , c.658 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология