Секция питания

При перегонке мазута по схеме с однократным испарением в вакуумной тарельчатой колонне трудно достичь необходимого качества фракций обычно налегание температур кипения между смежными дистиллятами составляет 70—130°С. В то же время при увеличении числа тарелок снижается глубина вакуума в секции питания колонны и желаемое повышение четкости ректификации не достигается. Давление в верху колонны поддерживается порядка 67—107 гПа в секции питания 134—330 гПа с температурой нагрева нефти не выше 420 °С и подачей в низ колонны 5— 10% водяного пара (на остаток). Температура верха колонны не превышает обычно 100 °С, так как с ростом температуры наблюдается повышенный унос газойлевых фракций в барометрический конденсатор. [c.185]

Поскольку асфальтены являются нелетучими соединениями и в них концентрируются порфири-ны из нефти, качество широкой масляной фракции ухудшается в основном за счет жидкости, уносимой после однократного испарения сырья в питательной секции колонны. Поэтому при топливном варианте перегонки мазута более важно уменьшить унос тяжелой флегмы в концентрационной части колонны, нежели обеспечить четкое разделение мазута на масляные фракции и гудрон. Вследствие этого вакуумные колонны по топливному варианту имеют небольшое число тарелок или невысокий слой насадки и развитую питательную секцию (рис. П1-22). В верху колонны обычно два циркуляционных орошения для лучших условий регенерации тепла. В секции питания устанавливается отбойник из сетки и промывные тарелки. Часть остатка мо жет охлаждаться и закачиваться вновь в колонну для снижения температуры низа [47]. Качество вакуумного газойля контролируется по его коксуемости, цвету и фракционному составу. Для автоматического регулирования процесса целесообразно определить экспериментально зависимость содержания металлов в вакуумном газойле и его цвет от коксуемости. Исследование радиоактивными изотопами содержания асфальтенов и металлов (N 0 и УгОз) в вакуумном газойле показало, что между ними сущест- 12 вует линейная зависимость (рис. П1-23) [48]. [c.176]

ДЛЯ получения битума после деасфальтизации гудрона, предлагается схема, изображенная на рис. III-14 [27]. Здесь флегма выводится с глухой тарелки, прокачивается через печь и возвращается в колонну в колонне поддерживается постоянный уровень жидкости на глухой тарелке, и флег.ма на этой тарелке подогревается до более высокой температуры, чем исходное сырье. При давлении в секции питания 0,105 МПа температура подогрева флегмы равна 400 °С, сырья 370 °С и низа колонны 358 °С. Расходы и плотности сырья, рециркулирующей флегмы и остатка приведены ниже [c.169]

Указанные особенности перегонки нефти и мазута привели к следующему аппаратурно-технологическому оформлению процессов (рис. 111-3). Нефть, нагретая в печи, поступает в секцию питания 1 сложной колонны 3, где происходит однократное ее испарение с отделением в сепарационной секции 2 паров дистиллятной фракции от мазута. Пары дистиллятной фракции делятся ректи- [c.152]

Эффективная сепарация фаз в секции питания сложной колонны достигается установкой специальных сепараторов жидкости и промывкой потока паров стекающей жидкостью. Для этого режим работы колонны подбирают таким образом, чтобы с нижней тарелки сепарационной секции сложной колонны в нижнюю отпарную секцию стекал избыток орошения Рп, называемый избытком однократного испарения. Если принять расход избытка однократного испарения равным fn= (0,02—0,05)тогда доля отгона сырья должна быть примерно равна отбору дистиллятной фракции, поскольку е/= = Ог-1- (7 — т) и Рт=Рп. При правильной организации промывки и сепарации фаз после однократного испарения тяжелая дистиллятная фракция практически не содержит смолисто-асфальтеновых, сернистых и металлорганических соединений. [c.153]

Однократная перегонка мазута проводится обычно в вакууме при нагреве мазута в трубчатых печах до температуры ниже температуры начала термического разложения тяжелых фракций с последующим движением парожидкостной смеси в трансферном трубопроводе и сепарации образовавшихся фаз в разделителе или в секции питания вакуумной колонны. При перегонке в глубоком вакууме потери напора в трансферном трубопроводе становятся соизмеримыми с давлением в разделителе, и перепад температур в трансферном трубопроводе достигает 20—30 °С. В связи с этим простую вакуумную перегонку мазута следует рассматривать как процесс изоэнтальпийного расширения смеси при дросселировании. При этом расчет температуры и доли отгона мазута на входе в фазный разделитель необходимо проводить одновременно с гидравлическим расчетом трансферного трубопровода. Кроме того, следует учитывать, что на входе в фазный разделитель не достигается состояние равновесия из-за малого времени пребывания парожидкостной смеси в трансферном трубопроводе и большего объема паров по сравнению с жидкостью. [c.74]

Однократное испарение широко применяется в настоящее время в промышленности. Например, разделение нефти осуществляется методом однократного испарения ее с последующей ректификацией паровой и жидкой фаз при этом нагрев нефти проводится в трубчатых печах, а разделение на фазы — в секции питания ректификационной колонны. Процесс однократного испарения широко [c.54]

На рис. 111-25 показаны результаты опытных пробегов вакуумной колонны с сепаратором (/) и без сепаратора (2) в секции питания [48], показавшие, что наличие сепаратора практически полностью задерживает унос жидкости на вышележащую тарелку. Остаточное содержание металлов и асфальтенов в газойле, очевидно, уже не зависит от эффективности сепарации отбойника, так как оно вызывается наличием летучих порфириновых соединений в паровой фазе и мелких витающих капель жидкости. Как видно из рисунка, предельная нагрузка зоны питания с сепаратором, при которой уровень содержания металлов и асфальтенов в газойле не меняется, составила / с = 0,15. В аналогичных условиях при отсутствии сепаратора унос жидкости и содержание металлов в газойле резко возрастают уже при нагрузках, соответствующих с = 0,085. [c.179]

Перепад давления в вакуумных колоннах должен быть не больше половины избыточного давления в секции питания. Для вакуумной перегонки без водяного пара ( сухой перего 1ки ) общий перепад давления в колонне должен составлять 6,7—16 гПа, и поэтому в колоннах для глубоковакуумной перегонки мазута следует применять специальные контактные устройства (чаще используют насадку). [c.192]

Возврат от отпарной ко- 3-5 (секция питания) [c.94]

Наиболее важный в технологии промышленной переработки нефти процесс однократной перегонки осуществляется непрерывным способом. Так, изменение фазового состояния нефти в трубчатой печи и секции питания нефтеперегонной колонны воспроизводит картину непрерывного однократного выкипания, схема которого приведена на рис. 11.1. [c.64]

Секцию питания ректификационной колонны, разделяющей бинарную смесь, можно рассчитать и чисто аналитическим путем. Как будет показано в последующем изложении, для установления конкретного режима разделения в колонне необходимо, при заданном составе и энтальпии сырья и рабочем давлении по высоте аппарата, назначить еще четыре определяющих иараметра. Так, можно закрепить желательные концентрации уи и хд НКК в дистилляте и остатке и, например, паровое число или величину подвода тепла в кипятильник ( д/-й и концентрацию одного из потоков тарелки питания. Вместо значения ( д/Л можно принять. чюбой из элементов ректификации, связанный с тарелкой питания, ибо и в этом случае рабочий режим разделения в колонне определится полностью. В самом деле, из материальных балансов, связывающих количества и составы потоков, поступающих на тарелку питания и отходящих с нее, можно получить [c.163]

Узкие масляные фракции по схемам однократного испарения значительно проще можно получить в вакуумной насадочной колонне при давлении вверху меньше 20 гПа и в секции питания меньше 13—67 гПа, при температуре нагрева мазута 370—390°С и температуре верха колонны 50—55 °С. Водяной пар в низ колонны не подается [60], [c.186]

Повышение фракционирующей способности вакуумных колонн достигается следующими мероприятиями понижением давления в секции питания колонны до 26—40 гПа повышением температуры в зоне питания с соответствующим увеличением флегмового числа увеличением числа тарелок или применением контактных устройств специальных конструкций, например, насадок применением усовершенствованных технологических схем перегонки. Первые три способа повышения фракционирующей способности колонн достаточно подробно рассмотрены ранее при анализе работы вакуумных колонн по топливному варианту (см. стр. 177). Целесообразность применения той или иной технологической схемы следует рассматривать в последнюю очередь, если остальные меро- [c.188]

Для эффективного разделения фаз секция питания колонны должна иметь развитую сепарационную зону с промывным сепаратором. На орошение сепаратора подается более 2% (об.) на сырье жидкости с тем, чтобы с нижней отборной тарелки отбиралось жидкости (рецикл газойля) не менее 2% (об.) на сырье. Важно, чтобы подаваемая на промывку жидкость равномерно распределялась по сечению сепаратора. В трансферном трубопро воде на входе в колонну целесообразно устанавливать также сетчатый сепаратор. Время пребывания остатка в колонне следует принимать минимальным. [c.192]

Для получения максимального выхода широкой масляной фракции рекомендуют следующие параметры перегонки температура в секции питания колонны 385°С, давление 26 гПа, перепад давления между печью и колонной 210 гПа, что обеспечит повышение температуры в зоне нагрева всего лишь до 400°С. Повышение температуры мазута в змеевике печи должно быть не более 5—6°С, что достигается равномерным нагревом труб печи, увеличением их диаметра при следующих величинах теплонапряженности для радиантных труб ие более 47,3 кBт/м и для труб в конвективной секции не более 63 кВт/м . Кроме насадок, колонна должна иметь специальные тарелки для отбора жидкости (см. рис. П1-28). Нижняя тарелка устраняет также воз- [c.192]

Давление в секции питания, МПа 0,130 0,250 0,016 [c.221]

Высококипящие и остаточные фракции нефти содержат значительное количество гетероорганических смолисто — асфаль — теновых соединений и металлов, попадание которых при перегонке в дистилляты резко ухудшает их эксплуатационные характеристики и значительно усложняет последующую их переработку. Это обстоятельство обусловливает необходимость организации четкой сепарации фаз в секции питания атмосферной и особенно вакуум — [c.166]

При смешении потоков жидкостей и паров не происходит простого их суммирования, оно сопровождается небольшим частичным выкипанием жидкости и частичной конденсацией паров. Поэтому допущение о том, что количества и g равны суммарным количествам смешивающихся паровых и жидких потоков не вполне точно. Однако ввиду того, что в небольших пределах по концентрации энтальпийные кривые на тепловой диаграмме и кривые кипения и конденсации на диаграмме 1 — х, у близки к прямолинейному очертанию, степенью конденсации и испарения при смешении одноименных потоков в секции питания можно практически пренебречь. [c.160]

Задача расчета секции питания состоит в том, чтобы найти па тепловой диаграмме расположение оперативных линий, отвечающих верху отгонной секции и низу укрепляющей. [c.160]

Используя метрические свойства тепловой диаграммы, можно обосновать графоаналитическую методику расчета секции питания, связав между собой интересующие нас составы. [c.161]

Из соображений практического удобства рекомендуется вести расчет секций полной колонны, двигаясь последовательно от секции питания к ее нижнему концу при расчете отгонной части п от секции питания к верхнему ее концу при расчете укрепляющей части колонны. [c.163]

На рпс. И1.36 (см. далее) представлена тепловая диаграмма системы пропан — н-бутан, на которой во всех подробностях показан расчет секции питания и числа тарелок отгонной и укрепляющей секций полной колонны. [c.163]

Схема подобной одноколонной установки с непрерывно действующим отстойником конденсата ее верхних паров приведена на рис. VI.14. Однородное жидкое сырье Ь при температуре начала кипения вводится в секцию питания. С низа колонны в практически чистом виде отводится компонент, играющий в рассматриваемом интервале концентраций роль высококипящего. Пары с верхней тарелки поступают в парциальный конденсатор и, частично конденсируясь, образуют стекающее обратно в колонну жидкое орошение Остаток паров Е состава проходит во [c.297]

Перейдем к рассмотрению более общего случая, когда и жидкие, и паровые потоки, смешивающиеся в секции питания колонны, имеют различные составы (рис. 111.29). [c.169]

Пусть сырье подается в секцию питания колонны в двухфазном парожидкостном состоянии. Для установления определенного режима работы колонны зададимся некоторым произвольным значением состава у или, что равносильно, состава и на связывающей их кривой тп найдем соответствующую фигуративную точку к (х/,, у ). Далее, проведя из точки к горизонталь до ее пересечения с кривой концентраций отгонной секции, находим точку е Хщ, у ), от которой начинается графическое ступенчатое построение для нижней части колонны. Проведя же из точки к вертикаль до ее пересечения с кривой концентраций укрепляющей секции в точке х х , Ут), находим исходную точку для расчетных графических построений верхней части колонны. При это определяется некоторое общее число тарелок колонны, отвечающее выбранному режиму ее работы. [c.169]

Влияние фазового и теплового состояния сырья на расположение линий концентраций. Материальный и тепловой балансы секции питания полной колонны представятся уравнениями [c.172]

Аналитический расчет числа теоретических тарелок удобнее всего вести от секции питания колонны к ее концам, хотя, конечно, вполне возможен и другой путь расчета — от концов колонны к секции питания. [c.189]

Для секции ввода питания 10 = 2,38, а т= д /0,п=0,60А. Таким образом, легко заметить, что от низа укрепляющей.секции к ее верху флегмовое число возрастает. Паровое же число отгонной секции, как правило, увеличивается в направлении от секции питания к низу колонны. [c.191]

В связи с полученным результатом возникает задача определения составов потоков, стекающих с тарелки питания ее можно разрешить обычным способом совместного решения уравнений материального баланса секции питания. Это позволит найти концентрации и с помощью которых по уравнениям"(111.128) и (111.130) могут быть рассчитаны числа тарелок в секциях колонны. [c.198]

Подсчет числа тарелок по преобразованной диаграмме удобнее вести от секции питания к концам колонны. Для закрепления определенного режима работы колонны необходимо наряду с назначенным избытком орошения зафиксировать еще одну переменную процесса. Пусть концентрация пропилена во флегме, стекающей с нижней тарелки укрепляющей секции, составляет а =0,550. Тогда концентрация Хт пропилена во флегме, стекающей из секции питания на верхнюю тарелку отгонной части, найдется по материальному балансу [c.205]

На рис. III.38 от точки с абсциссой i = 0,550, лежащей на прямой концентраций укрепляющей секции, последовательно проводятся вертикальные и наклонные ступени до достижения точки (х , 0). Как показано выше, наклон последних равен —5. Число теоретических ступеней укрепляющей секции, необходимое для перехода от составов секции питания к составам на верху колонны, оказалось равным 51. [c.205]

Однородное в жидкой фазе сырье вводится при точке начала кипения в секцию питания полной колонны, с низа которой в практически чистом виде отводится компонент, содержащийся в сырье в большем количестве. С низа отгонной колонны практически в чистом виде отводится компонент, содержащийся в сырье в меньшем количестве. Верхние пары Gj и а обеих колонн проходят в соответствующие конденсаторы и после сжижения поступают в общий отстойник, где конденсат расслаивается на два жидких слоя, подаваемых обратно на верхние тарелки соответствующих колонн. [c.273]

При подводе тепла в отпарные колонны через кипятильник температура отпаренных фракций на соответствующее число градусов должна быть выше температуры поступающей на отпаривание жидкости. Температура циркуляционного орошения на выходе из холодильника должна быть не менее чем на 60—70 " С ниже темперЯтуры жидкости на тарелке, куда поступает зтот поток. Температура исходной нефти определяется по доле отгона паров е в секции питания колонны. Последняя рассчитывается в зависимости от принятых отборов фракций e=y]ej, заданной доли перегрева однократного испарения нефти в печи a = fn/i (a = 0,02— 0,05) и парового числа в низу колонны n=G W) [c.95]

Давление вакуумной перегонки мазута изменяется в верху колонны от 53 до 133 гПа, в секции питания от 133 до 266 гПа и на участке испарения в змеевике печи оно доходит до 666 гПа. При таких условиях перегонки доля отгона масляных фракций в сек-колонны не ВЫ1ПР потенциального содержания их в мазуте, чего обычно бывает недостаточно для обеспечения высокого отбора масляных фракций и четкого отделения их от мазута. [c.177]

Для углубления отбора широкой масляной фракции до 520— 530 °С и получения утяжеленных остатков в настоящее ремя не-пользуют обычно простейшие схемы вакуумной перегонки с водяным паром при давлении в секции питания 67—200 гПа или глубоковакуумную перегонку без водяного пара при 13—33 гПа. Глубоковакуум ная перегонка мазута с водяным паром может быть использована также для получения дорожных битумов в виде остатков вакуумной перегонки [72]. При давлении перегонки от 6 до 13 гПа требуется сравнительно невысокий расход водяного пара — от 5 до 20% (масс.) на сырье. [c.191]

Для подвода дополнительного тепла в низ атмосферной и вакуумной колонн промышлеиЕ Ь[х установок перегонки нефти такие способы, как кипятильник с паровым пространством или "горячая струя", неприемлемы по причине низкой термостабиль — I ости кубовых остатков — мазута и гудрона. В этой связи с целью создания требуемого парового орошения в отгонной секции этих колонн, а также испарения (отпаривания) низкокипящих фракций гефти (попадающих в остаток в условиях однократного испарения в секции питания) на практике широко применяют перегонку с подачей водяного пара. [c.172]

Нижняя и верхняя секции полной колонны работают совершенно так же, как если бы они были соответствуюш,ими неполными колоннами — отгонной и укрепляюш,ей. Соотношения между количествами и составами встречных фаз, их тепловыми параметрами, подводом или отводом тепла в этих секциях для полной колонны представляются теми же уравнениями, которые были выведены для соответствуюш их неполных колонн. Новые результаты могут получиться лишь из обш,их материальных и тепловых балансов всей полной колонны в целом и из анализа работы ее секции питания, являюш,ейся тем узловым пунктом, в котором паровой и жидкий потоки сырья встречаются с потоками флегмы и паров, идуш,их из нижней и верхней секций. [c.158]

Рпс. 111.24. Приицшшальная Рпс. 111.25. Графоаналитический расчет схема секции ввода сырья секции питания полной колонны, полной колонны. [c.160]

Перейдем к расчету секции питанпя колонны. При назначенном расходе тепла в кипятильнике колонны для определенности режима работы нужно закрепить еще один из элементов ректификации в секции питания. Пусть состав паров, поднимающихся с верхней тарелки отгонной секции, г/л=0,656. Тогда, проведя на тепловой диагралше последнюю оперативную линию 5 ал отгонной секции, можно легко найти концентрацию встречного этим нарам жидкого потока 0,440. Остальные элементы ректификации в секции питания колонны, отвечающие данному закрепленному режиму разделения, можно найти по уравнениям материальных балансов. [c.188]

Предварительно нагретое сырье встречается в секции питания колонны с потоком перегретого водяного пара, идущего с низа колонны, и подвергается здесь однократному выкипанию. При этом основная масса С<. легкого растворителя выделяется из сырья. Согласно правилу фаз, двухфазная трехкомнонентная равновесная система на верху колонны обладает тремя степенями свободы, в качестве которых обычно фиксируются общее давление паров системы р, ее температура и относительное содержание /О перегретого водяного пара в паровой фазе. [c.241]

Так, если закреплена температура паров, поднимающихся с верхней тарелгт отгонной колонны п секцию питания, то путем сочетания урявн ния теплового баланса [c.242]

Решение. 1. Для определения состояния равновесной системы в секции питания, помимо назначенного внешнего давления р= 101 325 Па, закрепим температуру системы ,= 135 °С и относительный массовый расход водяного П1ра 2/Ь= 0,039. На основании уравнения (IV.25) можно найти относитель Л09 массовое содержание водяного пара в дистиллятном потоке [c.243]

Пусть состав исходного сырья Ь заключен в интервале концентраций от Хд у до 1,0, т. е. содержит больше компонента V), чем а. Согласно схеме, приведенной на рис. VI.10, сырье Ь смешивается со слоем из декантатора, состав которого а о,1попа-дает в тот же интервал концентраций, что и х образовавшаяся смесь поступает в секцию питания той колонны, снизу которой отводится практически чистый компонент ш, а сверху — пары Е, состав которых может совпадать с эвтектической концентрацией у . Верхние пары Е и Е обеих колонн направляются в отдельные конденсаторы-холодильники, где полностью ожижаются, после чего части и каждого нерасслоенного конденсата возвращаются на орошение соответствующих колонн, а части Е и Е2 направляются в общий декантатор на расслоение. Богатый компонентом ю слой 1 декантатора смешивается с сырьем Ь, [c.289]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология