Модуль трансверсальный

Использование в композитах мезофазных пековых волокон с предельными значениями модуля Юнга при растяжении встретило серьезные затруднения. Это связано с тем, что указанные волокна с высоким трехмерным упорядочением имеют очень малую прочность при трансверсальном растяжении и модуль при сдвиге. В результате композиты получаются с пониженной прочностью при изгибе и при сжатии. [c.568]

Основное уравнение линейной теории акустоупругости связывает акустоупругий отклик среды произвольной симметрии с напряжениями, существующими в ней. Рассмотрение частных случаев -изотропной, трансверсально-изотропной, ортотропной сред - приводит к изменению значений акустоупругих коэффициентов в каждом из них, а также к различным представлениям этих величин через модули упругости среды. [c.72]

Следует отметить, что переход от модели изотропной среды (ИС) к трансверсально изотропной сопровождается изменением расчетных выражений для ее упругих модулей и всех величин, выражаемых через них. Это отражается, в частности, и на соотношениях, определяющих скорость распространения волн в ненапряженной среде. Так, например, скорость Уц в изотропной модели и в модели [c.78]

По данным зависимостям представляется возможным рассчитать модули упругости при любом направлении распространения упругих волн в трансверсально-изотропном теле, используя известные значения i2, сц, сзз, С44, полученные по формулам (3.57) — (3.60). Неизвестным остается iz, которое можно получить при распространении упругих волн под углом 45° к осям хну [c.141]

При этом С) и Сг —функции упругих податливостей материала [4]. Они связаны с модулями упругости в главных орто-тропных направлениях (продольном и трансверсальном, соответственно iiu и Е22) следующим выражением [c.133]

Полагая, что трансверсальный модуль мало зависит от геометрических размеров армирующих элементов, величину 2 можно вычислить из следующего соотношения [c.148]

Структура пор зависит также от вида пропиточных вешеств, условий уплотнения, образования межслоевых и внутрислоевых трешин при пиролизе. Последние отрицательно влияют на модуль упругости. Особое влияние на трансверсальную прочность 2В композитов оказывает пористость, возникаюшая при ге геро-генном окислении. [c.653]

При производственном контроле обычно не возникает задачи измерения абсолютного значения модулей упругости, однако важен контроль анизотропии упругих свойств. Например, в результате прокатки металлические листы становятся трансверсально-изотропными. В прокатном производстве это явление называют текстурой. При определенной степени текстурнрованности металл листа растрескивается при штамповке из него деталей. Пригодность к штамповке определяют с помощью приборов типа Сигма [9], измеряя относительные значения скоростей продольной и двух поперечных волн, распространяющихся по толщине листа. Возбуждение всех трех типов волн достигается ЭМА-способом. [c.250]

Контроль степени текстурирован-ности. При производственном контроле часто не возникает задачи измерения абсолютного значения модулей упругости, однако важен контроль анизотропии упругих свойств. Например, в результате прокатки металлические листы становятся трансверсально-изотропными. В прокатном производстве это явление называют текстурой. При определенной степени текстурированности металл листа растрескивается при штамповке из него деталей. [c.741]

Известно [144—147], что модули упругости анизотропной среды в общем случае образуют тензор четвертого ранга и имеют 21 независимую постоянную. При существовании в среде элементов симметрии число независимых упругих модулей уменьшается. Так, в случае ортогонально-анизотропной среды число упругих постоянных уменьшается до девяти, для трансверсально-анизо-тропной — до пяти и для изотропной среды — до двух. При этом принимается допущение, что среда является однородной и идеально упругой. Поскольку большая часть анизотропных пластмасс — двухкомпонентные материалы, их считают гетерогенными, микро-структурнонеоднородными. Однако размеры этих неоднородностей несоизмеримо малы по сравнению с длиной распространяющихся волн, поэтому распространение колебаний с длиной волны, значительно превосходящей размеры неоднородностей, будет происходить как в однородной среде. [c.130]

Формулы содержат упругие константы Еас (продольный модуль упругости) и Et (трансверсальный модуль упругости). Еас можно рассчитать с помощью линейного правила смеси для модуля упругости, т. е. с помощью параллельной модели, а Ей — с помощью модели, предложенной Хашином и Роузеном. Расчетные формулы для Et недавно были проанализированы Роузеном [14]. Достаточно много работ посвящено экспериментальному определению коэффициентов расширения однонаправленных волокнистых материалов. Недавно авторами настоящей главы было проведено исследование, в котором оценивали термическое расширение композиций полиэфирных смол со стеклянными и углеродными волокнами. Образцы получали методом вакуумной пропитки. Оас определяли с помощью линейного кварцевого дилатометра, а ус — с помощью объемного дилатометра. Значение ate рассчитывали, подставляя полученные экспериментальные данные для Оас и ус в формулу (6.25) и принимая, что а2=аз=а(с. Результаты исследования приведены в табл. 6.13 и 6.14, а их графическое изображение— на рис. 6.19 и 6.20. [c.279]

Упругие свойства трансверсально-изотропного тела полностью определяются пятью независимыми постоянными. Например, чтобы задать упругие свойства однонаправленного стеклопластика, достаточно знать модули Юнга в направлении армирования и в плоскости, перпендикулярной этому направлению (плоскости изотропии), коэффициент Пуассона в этой плоскости и коэффициент Пуассона, характеризующий деформацию в плоскости изотропии при растяжении в направлении армирования, а также модуль сдвига в плоскостях, параллельных направлению армирования. [c.198]

Вычисленные пять величин полностью характеризуют упругие свойства однонаправленного стеклопластика как трансверсально-изотропного упругого тела (плоскость 1X2 — плоскость изотропии, она перпендикулярна направлению армирования Хз). Вместо этих величин в инженерных расчетах чаще используются технические постоянные 1 — модуль Юнга в плоскости изотропии Ез — модуль Юнга в направлении армирования 612 — модуль сдвига в плоскости изотропии 613 — водуль сдвига в плоскости, параллельной волокнам Ц12 — коэффициент Пуассона в плоскости изотропии Х13 — коэффициент Пуассона, характеризующий сжатие в плоскости изотропии при растяжении в направлении армирования. [c.213]

Таким образом, наиболее, опасные волны неустойчивости вторичного течения представляют собой почти стоячие волны, экспоненциально растущие вдоль линии тока невязкого течения и имеющие периодическую структуру в перпендикулярном направлении. На рис. 4.27 показаны распределения модуля возмущени продольной ы, трансверсальной ю и вертикальной V компонент возмущения скорости для случая со = О (а) и схематически изображена картина линий тока возмущенного течения (б). Видно, что стоячая волна неустойчивости состоит из продольных вихревых жгутов. [c.113]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология