Система керосин вода

Коэффициенты Ед для однофазного потока являются функцией лишь интенсивности пульсаций и не зависят от скорости потока. Коэффициенты Ед для двухфазных потоков в системе керосин — вода описываются уравнением [c.144]

Рис. 7-23. Корреляция экспериментальных данных с размерами клина эмульсии для системы керосин вода.

Если мощность Р, потребляемую мешалкой, относить к объемной скорости Q потоков (P/Q), то при коррелировании опытных данных происходит разделение кривых в зависимости от объемных скоростей фаз для систем с высоким межфазовым натяжением 23, хотя в более ранней работе указывалось на возможность корреляции опытных данных таким способом. Интересно отметить, что число оборотов, рассчитанное по уравнению (X, 17) для периодически работающих аппаратов без перегородок и систем с высоким межфазовым натяжением, приблизительно соответствует точке начала подъема кривых на рис. 225. Если учесть, что опытные данные, приведенные на этом рисунке, получены в аппарате объемом 22,2 л, то кривая на рис. 224 почти совпадет с кривой на рис. 225 для системы керосин — вода. [c.462]

Время появления первых признаков коррозии металлов (в сутках) в керосине и в системе керосин — вода [5, 7] [c.236]

Изучение распределения УС по высоте колонны ( )к=150 мм, Я=1,5 м) на системе керосин —вода показало [20, 21], что УС постоянна по высоте лишь при низких скоростях сплошной фазы (воды), а с возрастанием ее скорости снижается от низа к верху [c.264]

Опыты проводили на системе керосин — вода без третьего компонента (распределяемого между фазами вещества). [c.66]

Производительность аппарата по сумме двух потоков зависит, разумеется, от физических свойств жидкости. На системе керосин — вода была достигнута производительность 10— [c.130]

Опыты проводили на системах керосин — вода и диизопропиловый эфир—вода. Капли фотографировали сквозь стенку ко- [c.156]

Рис. 1. Фотография капель в роторно-дисковом экстракторе Система керосин — вода, п = 300 об мин.

Испытанные системы отличались по граничному натяжению в 3,7 раза (48,3 5к/с.и для системы керосин — вода против 13 дн/см, для системы диизопропиловый эфир — вода). В первых секциях на входе диспергированной фазы в колонну размер капель обеих систем пропорционален граничному натяжению о приблизительно в степени 0,6. Однако многократное редиспергирование жидкости дисками ротора нивелировало влияние различия о в последних секциях колонны поверхностно-объемный диаметр капель для упомянутых систем различался только на 30%. [c.161]

Опыты на системе керосин — вода проводили при суммарной объемной скорости фаз W = 7,6 м 1м час и объемном соотно- [c.161]

Однако, вследствие специального подбора систем, некоторые выводы можно сделать. Так, например, в системе керосин — вода при добавлении глицерина вязкость воды значительно менялась, разность же плотностей и межфазное натяжение— мало. В системе [c.202]

Вре.мя появления (в сутках) первых признаков коррозии на образцах стали 20 и электрона МА-5 в керосине и в системе керосин —вода [84] [c.102]

Размер капель в условиях пульсационного движения может быть вычислен по уравнению Кагана С. 3. и др., полученному в экстракторе диаметром 0,056 м, высотой 4 м на системах керосин— вода и тетрахлорид углерода — вода [c.61]

Если принять, что предельная производительность колонных аппаратов для системы керосин — вода составляет 20—80 [3, 7—10], то возможная производительность центробежных экстракторов для этой системы в зависимости от организации потоков в аппарате может достигать 800—3200 м 1 м -ч). Ъ последнем случае производительность (например, для безнапорных центробежных экстракторов) относится к площади поверхности раздела воздух — легкая жидкость, которая ограничивает производительность аппа рата и располагается на радиусе г = 0,07 -ь0,15 м. [c.120]

Рис. 4-5. Числа Пекле для дисперсной фазы в слоях насадки 1 — керамические кольца Рашига диаметром 1,9 см в системе ДПБК — вода 2 — то же, в системе керосин — вода 3 — угольные кольца Рашига диаметром 1,9 см 4 — седла Берля диаметром 2, а см.

В обобщающел исследовании гидродинамики и массопередачи в пульсационных колоннах Каган и др. [76] определяли величину продольной дисперсии сплошной фазы в системах керосин — вода и четыреххлористый углерод — вода. Проведены две серии экспериментов с введением индикатора в виде дельта-импульса. Измерены общие коэффициенты продольного перемешивания Еа. Для определения коэффициентов Ев применяли стационарный метод введения индикатора. Получены значительные расхождения между этими велнчиналш, но не было сделано попыток объяснить его. [c.144]

Дэвис и Джеффрис сравнивали и экспериментальные результаты, полученные с использованием лабораторной модели (45 X10 X18 см = длина ширина X глубина) и системы керосин — вода, с расчетами по выведенным уравнениям. Установка позволяла работать с любой фазой в качестве [c.296]

Рнс. 224. Степень однородности, достигаемая при перемешивании (система керосин — вода плосколопастная мешалка <рд = 0,5 (d lT = 0,333) 8. [c.461]

Была измерена поверхность контакта фаз, образующаяся при прохождении через диафрагму, установленную в смесителе, двух несмешивающихся жидкостей . Из-за коалесценции капель поверхность контакта быстро уменьшается с возрастанием расстояния от диафрагмы. Для системы керосин — вода в трубе диаметром 25 мм на расстоянии 5,6 м от диафрагмы поверхность контакта фаз была равна примерно одной десятой ее исходной величины и оставалась далее постоянной на расстоянии не менее 9 м. Для труб диаметром 12—50 мм при Фо = = 0,02—0,20 и расходах жидкостей (3,8—68) 10 m Imuh на расстоянии 178 мм от диафрагмы удельная поверхность фазового контакта описывается уравнением [c.489]

Однако количественные данные о продольном перемешивании в насадочных колоннах (величинах диффузионного критерия Пекле Ре, характеризующего продольное перемешивание) весьма ограниченны. Соответствующие данные получены только для сферических и кольцевых насадок на системах керосин— вода и минеральное масло — вода2 в . Эти данные недостаточны для анализа массопередачи и использования их при проектировании насадочных колонн. Исследования позволяют сделать лишь следующие качественные выводы как и следовало ожидать, критерий Ре увеличивается с возрастанием Ус и уменьшается с увеличением Ув. Критерий Ре уменьшается с увеличением Ус и уменьшением Ув (для дисперсной фазы, не смачивающей насадку) или с возрастанием Ув (для дисперсной фазы, смачивающей насадку). [c.555]

Шкр), соответствующей переходу капельного режима истечения в струйный. Согласно опытным данным С. Н. Булатова и Г. Я. Ду-кельского [42], полученным на системе керосин — вода, можно считать Шкр = 4,4/й(о и соответственно скорость истечения через отверстия то = 5,28]йо. [c.274]

Эмпирическая зависимость для определения с1з,2 предложена [158] в результате обработки опытных данных, полученных в ПСЭ (1)к = 0,056 м. Яр = 4 м, ( 0 = 2 мм, ф = 8,6%, /1т = 50 мм) на системах керосин — вода и четыреххлормстый углерод — вода [c.319]

Исследования [224] проводились без варьирования типа и геометрических характеристик тарелок. Влияние этих факторов и параметров процесса (скоростей и объемного соотношения фаз) изучалось Т. К. Пелёвиной [219] на системе керосин — вода. Для среднего поверхностно-объемного диаметра капель предложено общее уравнение, базирующееся на теории однородной локальной турбулентности [c.338]

Импульсным методом было определено также время пребывания частиц сплошной фазы в полупроизводственном экстракторе 0 500 мм и высотой 15 м (высота экстракционной зоны 9 м). На этом экстракторе была получена выходная кривая (рис. 7) при числе оборотов ротора п = 140 об1мин и суммарной объемной скорости фаз w — 7,8 м /м -час на системе вода — диизопропиловый эфир (вода — сплошная фаза), объемное отношение воды к эфиру 5 1. Обсчет выходной кривой показал, что величина Е 2,8 см 1сек, т. е. находится в пределах значений Е, полученных на экстракторах 0 54 и 200 лш на системе керосин— вода. [c.71]

I — число оборотов ротора п — 200 об/мин, система керосин — вода II — п = 300 об/мин] система керосин — вода III — п = 400 об/мин, система керосин — вода IV — п= = 3и0иб/л1ин система дииооирихишивый афир—вода. [c.161]

Изменение размера капель по радиусу колонны в различных секциях по высоте показано на рис. 5 в впде зависимости поверхностно-объемного диаметра капель от расстояния от оси аппарата для системы керосин — вода при числе оборотов ротора п = 300 0б1мин. [c.163]

Экспериментальная зависимость Уе/Уо отУС для системы керосин — вода [5] значения 7. 10 (в м/с ) /—0,3 2—0,4 3—0,5 4—0,72 5-0,82 6-0,92 7—1,05 —1,15 5—1,27 10—, Ъ1 11 — 1.5 /2-1,66 /3—1,75. [c.147]

Монтаж экстракционных аппаратов и вспомогательного оборудования завершается наладкой и регулированием каждого отдельного узла и аппарата. К этому времени должны быть в действии системы смазки механизмов, системы водоснабжения, пароснабже-ния, сжатого воздуха, вентиляционные системы, системы электрооборудования, защиты, а также устройства, предусмотренные мероприятиями по технике безопасности и противопожарной охраны. Кроме того, должны быть проведены испытания на герметичность основных аппаратов и газопроводов. Перед пуском установки проводят индивидуальные испытания аппаратов и вспомогательного оборудования, а затем опробование отдельных узлов на системе керосин — вода и комплексное опробование установки. Комплексное опробование работы установки осуществляется обслуживающим персоналом с участием представителей монтажной, технологической и проектной организаций. Проведению пусконаладочных работ должны предшествовать разработка производственных инструкций по рабочим местам и инструктаж обслуживающего персонала. [c.54]

Исследование продольного перемешивания в РДЭ проводилось Аэровым и Каганом с сотрудниками. При исследованиях применялся как импульсный метод [55], так и стационарный [56, 57] (метод Слейчера [58]). Совпадение коэффициентов турбулентной диффузии, определявшихся различными методами, было получено лишь при больших числах оборотов ротора (опыты проводились на одной установке на системе керосин — вода). Согласно данным работы [57], коэффициент турбулентной диффузии в РДЭ может быть рассчитан по уравнению [c.226]

Роторно-дисковый экстрактор. Для роторно-ди-скового экстрактора (система керосин—вода) получено следую- [c.106]

Экспериментальное исследование трансиортируюш ей способности мешалок выполнено на модели объемом 0,028 и на промышленной смесительной камере объемом 1,73 м , что соответствует при среднем времени контакта фаз 2 мин производительностям 0,84 м /ч и 52 м /ч. Опыты на модели проведены при перекачивании системы керосин—вода, чистой воды и керосина, двумя турбинными мешалками диаметром 90 мм с 6 радиальными и 14 профилированными лопастями. Промышленная камера, испытанная на воде, имела мешалку диаметром 400 мм с 8 профилированными лопастями и уплотненным патрубком. [c.101]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология