Выходная кривая

Рис. 111.17. Определение продолжительности стадии адсорбции по зависимости конечной концентрации газа (или жидкости) от времени—по выходной кривой.

Продолжая промывание колонки растворителем, достигают выхода из нее разделяющихся веществ, которые обнаруживают путем анализа последовательных порций вытекающего из колонки раствора (элюата). Если построить выходную кривую, т. е. график зависимости концентрации элюата (С) от объема пропущенного через колонку раствора (V), то на этой кривой выходу компонентов исходной смеси из колонки соответствуют хроматографические пики (рис. 98, б). Часто не происходит полного разделения компонентов и отдельные пики взаимно перекрываются. Построение выходных кривых является наиболее распространенной [c.327]

Рис. 111.24. Профиль концентрации в сорбенте при т= 1800 с (/) и выходная кривая при // = 2,6 м (2) (к примеру 18).

Продолжительность стадий процесса. Определение длительности стадии адсорбции при заданных высоте слоя и концентрации проскока также можно производить графически после расчета выходной кривой — зависимости конечной (при z = Н) концентрации очищаемой среды от времени (рис. 111.17). Аналогично можно найти и продолжительность стадии десорбции, исходя из заданной конечной концентрации десорбирующего газа или максимально допустимой остаточной концентрации в сорбенте (рис. 111.18). [c.67]

Изменение формы выходных кривых связано с неодинаковым влиянием застойных зон на различные характеристики. В результате значение параметра, определяемого по различным моментам функции распределения, различно и не отражает действительных условий потока. [c.118]

Расчет толщины слоя сорбента и длительности стадий адсорбции и десорбции с помощью профилей концентраций и выходных кривых довольно трудоемок. Поэтому (а также ввиду отсутствия данных для определения внутреннего сопротивления) расчет установок с неподвижным слоем твердой фазы часто проводят по эмпирическим зависимостям, полученным для конкретных адсорбционных систем (см. гл. IX). [c.75]

Ставится задача оценки параметров Ка и математической модели безградиентного проточного микрореактора по одной выходной кривой. Для повышения точности оценок целесообразно привлечение активной идентификации, методология которой зародилась на стыке теории оптимального управления и теории [c.213]

РАСЧЕТ ПРОФИЛЕЙ КОНЦЕНТРАЦИЙ И ВЫХОДНЫХ КРИВЫХ [c.67]

Для расчета массообменных аппаратов с неподвижным слоем сорбента необходимо определять профили концентраций (зависимости с от 2 и X от г при данном т) и выходные кривые (зависимости с от т при данном г). В общем случае их определение требует численного решения системы, состоящей из уравнения материального баланса (111.79), уравнения изотермы адсорбции и уравнений, описывающих скорость массопереноса. [c.67]

Построенная по этим данным выходная кривая показана на рис. 111.24. [c.72]

Материальный баланс. Чтобы вычислить интегралы, входящие в уравнение (II 1.80), найдем площади под профилями концентраций (при z от О до 2,6 м) и выходной кривой (при т от О до 1800 с) на рис. П1.23 и 1П.24. Вычисление этих площадей дает [c.72]

Если данный метод применяют для расчета выходных кривых при заданной высоте слоя Н, то время Т1/2, когда безразмерные концентрации фаз равны 0,5, находят из уравнения [c.75]

На рис. И1-3 [8] показаны выходные кривые (концентрация индикатора на выходе) для каскада двух реакторов при импульсном, ступенчатом и синусоидальном вводах индикатора. [c.103]

Обработку экспериментальных данных начинаем с определения и о по соотношениям (111.41) и (111.42). Отметим, что расчеты по ним могут быть выполнены при любой (но неизменной) размерности концентрации. Поэтому нет необходимости рассчитывать концентрацию гелия в выходном потоке, можно использовать ординату выходной кривой. В качестве временного интервала выбираем 1 мин и находим ординаты, отвечающие (от момента ввода импульса) О, 1, 2,. .. 8 мин, так как на восьмой минуте выход индикатора прекратился. Результаты представлены в табл. П1-4. [c.128]

Сравнение экспериментальных функций отклика с теоретическими решениями уравнений диффузионной модели [79] приведено на рис. 200. Совпадение теоретических кривых распределения с соответствующими гидродинамическими функциями отклика значительно лучите, чем с индикаторными выходными кривыми. [c.401]

Влияние сегрегации. Для установления модели при наличии смешения недостаточно знать кинетику и вид выходных кривых (отклик системы), характеризующих время пребывания частиц в реакторе, так как для объяснения механизма смешения в реакторе необходимо еще знать уровень смешения в системе (микро- или макроуровень), от которого зависит химическое взаимодействие. [c.106]

Проведено сравнение коэффициентов продольного перемешивания и чисел Пекле, определенных прямым (при характеристике проточных зон) и индикаторным методами. Сравнение показало, что коэффициенты продольного перемешивания, определяемые индикаторным методом, значительно (в некоторых режимах в несколько раз) превышают те же значения, найденные прямым методом. Разница между теми и другими исчезает в режиме эмульгирования. Аналогичная картина наблюдается и для чисел Пекле. Совпадение параметров Ре и I), определяемых прямым и индикаторным методами в интенсивных гидродинамических режимах, объясняется снижением объема застойных зон, т. е. уменьшением их роли в формировании индикаторной выходной кривой распределения. [c.362]

Исследование влияния параметров модели на форму выходной кривой распределения проводилось путем решения на ЦВМ системы дифференциальных уравнений модели для случая импульсного возмущения в проточной зоне первой ячейки. В результате расчета получен ряд кривых распределения в проточной зоне последней ячейки для различных значений параметров модели. Исходные данные для расчета и числовые характеристики полученных функций распределения сведены в табл. 7.4. [c.387]

На рис. 7.10 показана деформация выходных кривых с ростом коэффициента обмена в прямом направлении к при постоянном значении коэффициента обмена в обратном направлении 2=1. Числовые характеристики этой серии кривых даны во втором разделе табл. 7.4. Из рис. 7.10 видно, что с ростом функции распределения претерпевают существенную деформацию. Так, при увеличении к от 0,1 до 10 среднее время пребывания возрастает в 10 раз, размерная дисперсия увеличивается в 100 раз, а закон изменения безразмерной дисперсии a /i носит экстремальный характер. Из выражения для безразмерной дисперсии в проточной зоне последней ячейки [c.389]

Общепринятой моделью динамики адсорбции в неподвижном слое является модель фронтальной отработки слоя адсорбента [3]. После насыщения лобового слоя адсорбция вещества из потока в нем прекращается, и поток проходит этот участок без изменения концентрации. Время работы слоя до насыщения лобового участка принято называть периодом формирования фронта адсорбции. После этого начинается второй период, для которого характерна неизменная форма выходной кривой. Концентрационный фронт перемещается с постоянной скоростью вдоль слоя, что указывает на стационарный режим процесса. При этом существует область, называемая работающим слоем или зоной массопередачи, в которой концентрация падает от начальной практически до нулевой. Наличие такой зоны свидетельствует о существовании внутри- и внешнедиффузионного сопротивлений массопереносу. Инженерные методы расчета, допускающие существование стационарного фронта, широко применяются на практике. Для расчета адсорбционного аппарата в этом случае используют уравнение, описывающее время защитного действия слоя в зависимости от его длины, и общий закон массопередачи в слое. [c.69]

С ростом степени заполнения функция р,(7) убывает и определяющим, при достаточно больших скоростях потока, становится внутридиффузионное сопротивление, а значит, второе слагаемое равенства (2.1.159), в котором надо положить и = и. Таким образом, для нахождения выходной кривой получим следующее дифференциальное уравнение [c.71]

Таким образом, динамика адсорбции полностью определяется найденными равновесными и кинетическими параметрами. Вычисляя по значениям этих параметров коэффициенты К, Ки К2 (см. формулы (2.1.196)), получим для расчета выходной кривой уравнение [c.80]

Из уравнения (2.1.170) при х = Ь [Ь — длина слоя адсорбента) получим уравнение выходной кривой в форме известного уравнения Шилова [c.73]

Согласно изложенной схеме нами были получены аналитические решения для некоторых типов изотерм, что позволило исследовать влияние различных параметров на выходную кривую и высоту зоны массопередачи. При вычислении было принято, что i(w) изменяется по формулам (2.1.162), (2.1.163), т. е. как и для прямоугольной изотермы. Такое приближение не приводит к большой ошибке и к искажению общей картины процесса, по крайней мере, для достаточно выпуклых изотерм [c.73]

Уравнение выходной кривой [c.74]

Рис. 2.14. Выходные кривые адсорбции для различных нелинейных изотерм при внутридиффузионной кинетике при различных значениях к — (1/а) —

Полученные формулы (2.1.179), (2.1.182) для выходных кривых можно записать в безразмерной форме [c.76]

На рис. 2.14, 2.15 изображены выходные кривые в безразмерных координатах и — (х—1), вычисленные по формулам (2.1.186), (2.1.187) для различных равновесных и кинетических параметров. Наглядно видно, что степень нелинейности изотермы и величина критерия В значительно влияют на размытие выходных кривых. Эти результаты полностью согласуются с теоретическими и практическими представлениями о процессе динамики адсорбции в неподвижном слое адсорбента. [c.76]

Рис. 2.15. Выходные кривые адсорбции с учетом внутри- и внешнедиффузионной кинетики для прямоугольной изотермы адсорбции (/г = 0) при различных значениях критерия В

Для случая резко выпуклых изотерм нами разработана простая методика расчета кинетических коэффициентов Г, ре, О по одной выходной кривой. В этом случае /г = О и [c.78]

Для малых значений и выражение в квадратных скобках, равное 22, изменяется в очень небольших пределах например, 2(0, 2)—2(0)= 0,0018 при О < U < 0,2. Это дает основание утверждать, что при малых проскоковых концентрациях и сопротивление внутреннему массопереносу не сказывается на форме выходной кривой и в полулогарифмических координатах [c.79]

Учет продольного перемешивания. Уравнение (II 1.79), лежащее в основе расчета профилей концентраций и выходных кривых, справедливо для течения разделяемой среды через слой сорбента в режиме идеального вытеснения при отсутствии продольной диффузии. Отклонения от этого режима, обусловленные неравномерным распределением скоростей, существованием обратных потоков, наличием продольной диффузии, при расчете адсорберов обычно учитываются введением поправки в коэффициент массопередачи. Поправка вводится в виде дополнительного диффузионного сопротивления 1/Рпрод-Коэффициент массопередачи с учетом продольного [c.67]

Профиль концентр аци в сорбенте и выходная кривая. Для составления материального баланса [уравнение (111.80)] кроме профиля концентраций в газе, нужно иметь профиль концентрации в сорбенте при т = = 0 и выходную кривую (зависимость конечного состава газа от времени). При г = Н = 2,6 м число единиц переноса Поу= = КуйгЬ = 0,284-1200-10-2.2,6/0,16 = 55,38. Задаваясь рядом значений параметра Т, находим соответствующие им значения т по уравнению [c.72]

Пример IV- . На установке (рис. IV- ) исследовано продолрое перемешивание в лабораторном реакторе диаметром 40 мм, длиной 140 мм. Реактор частично заполнен шариковой насадкой. Через реактор пропускали поток азота со скоростью у = 66 мм/мин, так что время пребывания потока в реакторе 1//и = 140 66 = 2,3 мин. При импульсном вводе гелия во входной поток записана выходная кривая (кривая отклика), приведенная на рис. 1У.9. Определить Ре О [c.129]

На рис. 7.9 показана деформация выходных кривых с ростом от нуля до бесконечности коэффициента скорости обмена, одинакового в прямом и обратном направлениях к=к =к . Числовые характеристики, связанные с этой сериейJкpивыx, помещены в разделе 1 таблицы. Из рис. 7.9 видно, что все функции распределения этой серии располагаются между кривыми, соответствуюпщми двум крайним случаям ячеечной модели без застойных зон с общим объемом (кривая 1—1, /е=0) и ячеечной модели без застойных зон с общим объемом У (кривая 1—7 к со). При переходе из одного крайнего случая в другой зависимость положения точки максимума кривых от коэффициента обмена носит ярко [c.387]

На рис. 7.12 показана деформация выходных кривых с ростом относительного объема застойных зон Уа/У. Числовые характеристики этой серии кривых помеш ены в разделе 4 табл. 7.4. Из рис. 7.12 видно, что при малых значениях отношения кривая распределения приближается по своим характеристикам к функции распределения ячеечной модели без застойных зон. Так, эффективное число единиц перемепшвания для кривой 4—1 (Уа/У=0,05) равно 4,88, что близко к числу ячеек исследуемой системы п=5. [c.391]

Так как изотерма адсорбции резко выпуклая, то для нахождения равновесных и кинетических констант адсорбции N204 ч= 2Ы02 на порелите по одной динамической выходной кривой применим предложенный нами [c.80]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология