Кривые стандартные,

Рис. 1-45. Зависимости между характеристиками четкости ректификации мазута в атмосферной колонне по кривым стандартной разгонки и ИТК (о) и выхода бензиновых и керосиновых фракций (В, %) от налегания температур кипения соседних фракций по кривым стандартной разгонки (б)

Рис. 1-31. Графики Ван Винкла для построения кривых ОИ нефтяных фракций при атмосферном давлении по кривым стандартной разгонки ои гост

Рис. 2.2. График для определения среднемолекулярной температуры кппения нефтепродуктов по среднеобъемной температуре кипения и углу наклона кривой стандартной разгонки.

Фракционный состав нефтяных фракций нормируется разгонкой по Энг-леру. Для пересчета кривых истинных температур кипения (НТК) в выбранных пределах отбора фракций в кривые стандартной разгонки пользуются графиком Скобло (рис. 2.1). [c.18]

Основным недостатком рассмотренных методов для пересчета кривых стандартной разгонки в кривую ИТК является относительная длительность расчета. Кроме того, совпадение температур 50% отгонов имеет место только для керосиновых фракций. Для дизельных топлив температуре 50% отгона по стандартной разгонке соответствует 35—40% отгона по кривым ИТК, а для мазутов—от 60 до 70%. [c.28]

Пример. Пересчитать кривую стандартной разгонки бензина атмосферной колонны в кривую ИТК. Исходные данные стандартной разгонки приведены ниже [13] р =0,7324 содержание серы С = 0,04% (масс.) [c.26]

Таблица 12.1-4. Площади одного хвоста под кривой стандартного нормального распределения (см. рис. 12.1-7) и соответствующие им процентили 2(1-а/2), используемые для расчетов доверительных интервалов при различных доверительных вероятностях. Как видно из этой таблицы и уравнения (12.1-23), при переходе от доверительной вероятности 90% к 99,9% ширина доверительного интервала приблизительно удваивается.

Определяем разность температур выкипания различных отгонов для кривой стандартной разгонки Д/гост д ддд 5 отгонов по рис. 1-9 находим соответствующие разности температур по кривой ИТК —Результаты таковы [c.27]

Кривые стандартной разгонки [c.24]

Для пересчета координат кривых стандартной разгонки в кривые ИТК предлагаются [13] и другие закономерности, в соответствии с которыми разность температур одинаковых отгонов по ИТК [c.28]

Типичные кривые стандартной (фракционной) разгонки нефтяных фракций показаны на рис. 1-2 (ом. стр. 19). Установка для стандартной разгонки состоит из колбы без дефлегматора, холодильника и мерного цилиндра. Все размеры аппаратов, объем заливаемой фракции, скорость разгонки и другие параметры строго регламентируются, чтобы обеспечить воспроизводимость параллельных опытов. [c.24]

Отгону X Б процентах объемных соответствует отгон в процентах массовых по ИТК, т. е. при пересчете кривой стандартной разгонки в кривую ИТК поправка М определяется в зависимости от объемных процентов отгонов, в то время, как при обратном пересчете — в зависимости от массовых процентов отгона. [c.29]

Расчетные точки кривых ИТК по уравнению 1.7 совпадают с экспериментальными кривыми с точностью 2,5%, в то время как аналогичные методы пересчета по Эдмистеру обеспечивают точность расчета в пределах +7%. Кроме того, с помощью уравнения 1.7 можно кривые ИТК пересчитывать в кривые стандартной разгонки. [c.29]

Для пересчета. кривых стандартной разгонки в кривые ИТК с помощью указанного графика используют следующие уравнения [c.31]

Фракционный состав нефтяных фракций нормируется разгонкой по Энглеру (по ГОСТ 2177—82). Для пересчета кривых ИТК в выбранных пределах отбора фракций в кривые стандартной разгонки пользуются графиком Скобло (рис. ].3), Суммарный отбор светлых зависит не только от качества нефти, но и от ассортимента получаемых продуктов. Максимальный отбор дизельно фракции приводит к максимальному отбору светлых. С увеличением отбора керосиновой фракции [c.28]

Пример. Построить кривую ИТК фракции 118—212 °С по данным стандартной разгонки (кривая стандартной разгонки изображена на рис. МО, кривая 5). [c.31]

Часто мы так выбираем точки на кривой стандартного вещества, что ординаты сходственных точек равны, т. е. у у и у = = г/д (выбор пар точек с одинаковыми значениями t приводит к аналогичным результатам). Система уравнений (1У-37) в этом случае принимает вид [c.86]

Отгон по кривой ОИ 7 — 10—30% — 30—50% О — 50 70% 10, — 70—90% 11 — О—10% 12 — 90—100% а — наклон кривой стандартной разгонки в интервале между 10- и 30%-ным отгонами. [c.66]

Графики Эдмистера позволяют строить кривые ОИ по заданному фракционному составу смеси, полученному в результате стандартной разгонки этой смеси на аппарате Энглера (ГОСТ 2177—66). Построение проводится следующим образом. По известной температуре выкипания 50% (об.) при стандартной разгонке ( 5 0° ) на графике, приведенном на рис. П-21, в, определяют разность между температурой выкипания 50% (об.) по ОИ ( 50 ) и указанной выше температурой (г " ). Затем определяют наклон отдельных участков имеющейся кривой стандартной разгонки и при помощи соответствующих кривых, приведенных на рис. П-21, а, находят наклон кривой ОИ на тех же участках. Аналогичным образом, но с помощью графика П-21, б, вместо П-21, в, проводится построение кривой ИТК, необходимой для дальнейшего пересчета кривой ОИ на другие давления, а также для определения четкости разделения сложных смесей и потребного числа теоретических тарелок. [c.68]

Для построения калибровочной кривой стандартный раствор ангидрида седогептулозы наливают в пробирки по 0,05, 0,1, 0,2, 0,3, 0,4 и 0,5 мл соответственно. Объем доводят водой до 0,5 мл и затем обрабатывают, как указано выше. [c.283]

Соотношение (9.8) позволило разработать метод относительного расчета десорбционных кривых нормальных углеводородов парафинового ряда по сетке десорбционных кривых стандартного вещества [21]. Расчет заключается в том, что по заданной температуре десорбции искомого углеводорода Г,-, используя соотношение (9.8) и известные значения теилот адсорбции (при одинаковых степенях заполнения), находят температуру стандартного углеводорода при которой десорбционные кривые этих углеводородов накладываются друг на друга. После этого определяют по сетке степень десорбции искомого углеводорода при заданном времени экспозиции в вакууме. [c.195]

В работе [10], выполнено сравнение расчетных кривых ИТК по методам Нельсона, Скобло, Эдмистера — Поллок я Эдмкстера [11]. Сравнивались кривые ИТК для 125 фракций из 26 различных нефтей. Проведенный анализ показал, что минимальное отклонение (в среднем 5—6°С) дают два последних метода. В связи с этим для пересчета кривых стандартной разгонки в кривые ИТК рекомендован наиболее простой метод Эдмистера, расчетные уравнения и график которого приводятся ниже. [c.25]

А — угол наклона кривой стандартной разгонки — см. стр. 19). [c.38]

Наклон кривой стандартной [c.246]

Диаграмма для непористого, но очень тонко дисперсного объемистого кремнезема показывает отклонение от /-кривой стандартного вида. Этот факт, как полагают де Бур и др., обусловлен адсорбцией вещества вблизи точек контакта очень небольших частиц кремнезема. Авторы предложили уравнение адсорбции с учетом геометрии упаковки частиц. [c.642]

В связи с этим в научной литературе большое внимание уделяется разработке сравнительно простых и вместе с тем достаточно надежных методов пересчета кривых стандартной разгонки нефтяных фракций, полученных по стандартной методике, в кривые ИТК и наоборот. Наиболее часто для пересчета кривых стандартной разгонки (по ГОСТ 2177—66 или по идентичной методике А5ТМ Д86—66) в кривые ИТК используют связь между температурами выкипания 507о фракций с последующим пересчетом наклинив исходной кривой на отдельных ее участках. [c.25]

По Ван Винклу [15] соотношение между кривыми ОИ при атмосферном давлении и кривыми стандартной разгонки (А5ТМ Д86—66) устанавливается с помощью рис. 1-31. Тангенс угла наклона кривой стандартной разгонки определяют в пределах [c.70]

Определенный практический интерес представляют также графические методы пересчета, использующие преобразования координат, выпрямляющие кривые стандартной разгонки и кривые ИТК например, с помощью вероятностной щкалы для доли отгона и простой шкалы для температур кипения [14] . Вероятностная шкала строится согласно кривой накопления вероятностей стандартного нормального распределения. Однако линейность кривых ИТК между 10 и 90% отгонов в указанных координатах выполняется только для легких нефтяных фракций, у которых температуры отгона 50% по ИТК и по стандартной разгонке практически совпадают. В связи с этим для выпрямления кривых стандартной разгонки и кривых ИТК предложено логарнфмически-нормальное распределение [12] в логарифмически-вероятностной координатной сетке. Логарифмический масштаб по оси абсцисс несколько скрадывает асимметричность кривых ИТК нефтяных фракций. В ука- [c.30]

Метод пересчета кривой стандартной разгонки в кривую ИТК будет следующим. Вначале на координатную сетку наносят данные разгонки и проводят аппроксимирующую прямую. Затем определяют температуры 5о% > 16 , по уравненаю 1.8 рас-считывают стандартное отклонение а по уравнению (1.9) — А/ИТК для кривой ИТК. С помощью уравнений (1.3—1.5) или по рис. 1-9 находят температуру далее температуры, отвечающие 84 и 16% отгонам [c.31]

По Эдмистеру и Окамото [5, И] кривые строят по температуре 50% отгона и тангенсу угла наклона кривых стандартной разгонки или кривых ИТК. Ниже приведены расчетные графики для построения кривых ОИ при помощи кривых ИТК для нефтяных фртвдяй (рис. 1-29) п остатков перегонки (рнс. 1-30). Ч4эг рие 1-29, а приведена зависимость разности температур 50% отгонов по кривым ИТК и ОИ, а на рис. 1-29, б —зависимоеть между раз-ностью температур произвольных отгонов В и Л % (об.) по кривым ИТК и ОИ для нефтяных фракций. Аналогичные зависимости для нефтяных остатков, перегонка которых производится в вакууме, приведены на рис. 1-30. [c.69]

Рис. 1-34. Зависимость полюса фазовой диаграммы (Рр и от среднеобъемной температуры смеси /ср.об. и тангенса угла наклона кривой стандартной разгонки аГОсТ

Для понимания процессов, происходящих при определении вероятности выхода из строя при пожаре средств пассивной противопожарной защиты (двери, клапаны и т. д.), на рис. 7.1 показано сравнение стандартной пожарной кривой (стандартная температурная кривая ЕТК), положенной в основу конструктивных данных (параметров), с экспериментальным пожаром в кабельном канале. Требования к основным данным устройств пассивной противопожарной защиты ориентированы по DIN 4102 на различные критерии, такие, как надежность и прочность при нагрузках для пожарных перегородок и стен. Для огнепреграждающих дверей и пожарных клапанов добавляются еще испытания на работоспособность. Расчет, например, для огнепреграж-дающеи двери осуществляется таким образом, чтобы эта дверь в условиях стандартного пожара (ЕТК) в соответствии с критериями по DIN 4102 имела предел огнестойкости 30 мин. Для критериев отказа строительных мероприятий по противопожарной защите в условиях стандартных пожаров на основании результатов испытаний были получены статистические данные по среднему значению и отклонениям от стандарта и была определена вероятность выхода из строя конструкций при достижении номинального предела огнестойкости. При переносе результатов стандартных пожаров на обычные пожары необходимо учитывать наряду с показателями температуры в помещении и продолжительностью воздействия этих температур также и нарастание температуры на противоположной стороне от воздействия огня, поскольку это является решающим для выхода из строя средств пассивной защиты. Поэтому на ос- [c.326]

Совмещение кинетических кривых любого нормального парафинового углеводорода с соответствующими кривыми стандартного углеводорода осуществляется с использованием данных табл. 9-1, составленной на основе справочных значений теплот конденсации прп нормальном давлении и температуре кипения конкретно1 п [c.195]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология