Общая характеристика деформационной кривой

Сопоставление данных, приведенных в табл. 5.2 и 5.3, показывает, что пленки ПЭАУ, полученные из исходных растворов, практически не различаются по своим деформационно-прочностным свойствам. При добавлении к раствору в ДМФА метилэтилкетона или бутил-ацетата в случае ПЭАУ-1 прочностные характеристики остаются неизменными, в случае ПЭАУ-2 прочность возрастает в два раза. Увеличение прочности сопровождается перегибом на деформационной кривой при относительном удлинении 200% (рис. 5.11). Начальные участки кривых зависимости Стр—е как для исходных пленок ПЭАУ-1 и ПЭАУ-2, так и для пленок, полученных из смеси растворителей, имеют одинаковый характер и близкие параметры. С другой стороны, условно-равновесный модуль в случае ПЭАУ-2 уменьшается при добавлении МЭК и БАЦ, причем изменение сх. коррелирует антибатно с разрывной нагрузкой при тех же концентрациях добавок. Уменьшение E o у ПЭАУ-2, линейного по своему строению, так же, как и ПЭАУ-1, но обладающего свойствами пространственно-сшитого эластомера (высокая прочность, ограниченное набухание), благодаря присутствию в его макромолекулах большого числа полярных групп, между которыми возникают дополнительные физические связи, предположительно можно связать с характером структурных превращений в растворе ПЭАУ-2 при добавлении к нему МЭК и БАЦ и соответственно с изменением надмолекулярной структуры пленок. Действительно, поскольку функциональность макромолекул ПЭАУ-2 не изменяется при добавлении МЭК или БАЦ, уменьшение числа полярных групп, между которыми возникают дополнительные физические связи, может быть следствием изменения их взаимного расположения в результате перестройки надмолекулярной структуры. Вероятно, при добавлении МЭК или БАЦ к раствору ПЭАУ-2 структурные элементы в нем формируются таким образом, что большая часть полярных групп оказывается внутри них, а группы, оставшиеся на поверхности структурных элементов, образуют редкую пространственную сетку, о чем свидетельствует увеличение степени набухания. Уменьшение числа физических поперечных связей между структурными элементами способствует увеличению подвижности молекулярных цепей, следствием чего является ускорение протекания релаксационных процессов (уменьшение параметра К) и увеличение прочности при разрыве. Возрастание прочности при уменьшении числа поперечных связей на первый взгляд противоречит общим представлениям о прямой связи прочности с концентрацией поперечных связей в пространственно-сшитых полимерах. Однако эти противоречия объясняются спецификой вклада в пространственную сетку полиуретанов прочных поперечных и слабых межмолекулярных связей. Показано [61], что уменьшение числа поперечных связей в полиуретанах способствует увеличению гибкости полимерных цепей последние благодаря этому сближаются, что ведет к образованию между ними большего числа межмолекулярных связей, определяющих прочностные свойства полиуретанов. [c.235]

Экспериментально определенные значения разрывных характеристик—разрушающего напряжения при растяжении 0 и относительного удлинения при разрыве (по Генки) ef — представлены на рис. VI. 13 (по [30]) в виде зависимостей от скорости деформации, отвечающей моменту разрыва 6f (исходные деформационные кривые в оригинальной работе были получены в режиме постоянной скорости растяжения, что делает несколько неопределенными конкретные значения Of и 8/, хотя общая тенденция влияния скорости деформации на эти характеристики правильно передается рис. VI.13 и рассмотренными ниже рис. VI. 14 и VI. 15). Тесная связь разрывных характеристик материала с pro вязкоупругими свойствами усматривается в том, что к зависимостям, построенным на рис. VI. 13, оказывается вполне приложимым принцип температурно-скоростной аналогии, причем температурная зависимость коэффициента приведения по е/ практически совпадает с температурной зависимостью времен релаксации ат [30]. Это позволяет обобщить зависимости е/ и Of от и представить их в температурно-йнвариантной форме для полистиролов как с узким (рис. VI.14), так и с широким (рис. VI.15) МВР [c.240]

Численные расчеты по формуле (3.107) подтверждают ранее установленные [26] общие закономерности механохимической повреждаемости и долговечности труб. В частности, повышение прочностных характеристик и начальной напряженности труб способствует снижению их долговечности (рисунок 3.43-3.45). Кроме того, соответствующими дополнениями, и обоснованиями и математическими преобразованиями удалось устранить в имеющихся кривых долговечности элементов при упруго-пластических деформациях разрьшы второго рода [22]. Предложенная зависимость (3.107) справедлива как при упругой работе труб, так и при пластических деформациях. При упругих деформациях за предельные деформации е р необходимо подставлять деформацию текучести (е = <Тт/Е, где Е - модуль упругости). При этом сомножитель (1+ке Е ) в формуле следует принимать равными единице. Например, для стали 17ГС 360 МПа и Е 2,1-10 МПа величина 8т 0,0017. Даже при ке Ю деформационный коэффициент механохимической повреждаемости К хпе = 1+ [c.564]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология