Уравнение основное реактора раздела

Как показано в разделе Основные уравнения про цесса теплообмена (см. гл. 3), в общем случае и по стоянная времени и коэффициент самовыравнивания реакторов объемного типа зависят как от теплообменных характеристик реактора (способа обогрева или охлаждения, коэффициентов теплоотдачи, теплопередачи и теплопотерь, поверхности теплообмена), так и от теплофизических свойств (теплоемкости) реакционной массы (табл. 6). [c.102]

Если кинетическое уравнение (основная формула скорости) процесса известно, то для количественной оценки интенсивности работы реакторов и для технологического расчета производственных процессов лучше пользоваться константой скорости процесса к, которая в гетерогенных процессах называется коэффициентом массопередачи. Коэффициент массопередачи измеряется обычно в килограммах вещества, перешедшего из одной фазы в другую через 1 м поверхности раздела реагирующих фаз за 1 ч при разности действительной и равновесной концентраций, равной 0,1 МПа (1 атм 0,1 МПа) (или 1 кг на 1 м газовой или жидкой фаз). Следовательно, размерность к кг/(м ч Па) или кг-м /(м ч кг) = м/ч. Константа скорости процесса не зависит от времени т и концентрации реагирующих веществ С, а является лишь функцией температуры Т. [c.52]

Основные уравнения Стационарный режим трубчатого реактора в приближении одномерного реактора идеального вытеснения (см. раздел VI 1.4) описывается системой уравнений [c.336]

В гомогенных процессах не происходит переноса вещества или энергии через границу раздела фаз, поэтому в математической модели реактора для проведения гомогенных процессов отсутствует межфазный тепло- и массоперенос. В то же время модели реакторов этого типа, основные уравнения, методы использования безразмерных переменных и параметров и т. п. применяются также для анализа процессов и проектирования реакторов других типов. [c.58]

В предыдущем разделе приведены примеры, поясняющие применение теории рециркуляции для определения основных элементов материального баланса и составления общего материального баланса процесса. Однако в этих примерах не были рассмотрены случаи, когда питанием реакторов служат несколько индивидуальных компонентов поэтому расчет производился с использованием системы уравнений (И, 3) без привлечения к расчету (II, 7). Кроме того, рассмотренные примеры относились в основном к комбинированным процессам, а не к многостадийным. [c.54]

Разделив переменные в уравнении (IX,46), получим основное дифференциальное уравнение кинетики для определения объема реактора [c.268]

Изложенная в предыдущем разделе методика расчета реактора является приближенной, так как в математическое описание не включены уравнения скоростей побочных реакций, а их роль учитывалась введением соответствующих коэффициентов в уравнение скорости основной реакции. Кроме того, расчет производился для катализатора с максимальной активностью и уравнения изменения констант скоростей основной и побочных реакций во времени не использовались. [c.254]

Выведем основное уравнение кинетики реакции, локализованной на поверхности раздела твердых фаз — реагента и продукта реакции. Воспользуемся тем же приемом, что при рассмотрении кинетики реакции в барботажном реакторе. Выберем некоторый момент времени т(0 т /). Пусть за время от т до т + Ат образуется AN = dN/dx)Ax ядер фазы твердого продукта. [c.271]

Уравнения скорости дают основные данные относительно механизма реакции. Знать уравнение скорости также необходимо для рационального проектирования реакторов. Гетерогенные каталитические реакции можно разделить на пять стадий [c.65]

На рис. VI. 11 приведены аналогичные кривые, полученные А. К. Бондаревой [13, 14] для теплоотдачи от вертикального нагревателя, расположенного на оси реактора (раздел VI. 2). Расчет величины ан велся по формуле (VI. 20). Для самых мелких фракций со средним диаметром =100 и 153 мк величина амакс достигает 2000 ккал м -ч-град). Для более крупных частиц величины макс снижаются, НО все же раза в 2 выше, чем у Викке и Феттинга. Эта разница, по-видимому, связана с несколько различным определением перепада температур АГв основном расчетном уравнении (VI. 19). [c.448]

Реакторы объемного типа являются основным обо рудованием в ряде отраслей промышленности химической, фармацевтической, пищевой и др. Это объясняет ся возможностью широкого варьирования теплообменных характеристик реакторов в зависимости от задан ных температурно-временных режимов синтеза и темпе ратурных изменений физико-химических свойств реак ционной массы в аппарате (см. гл. 1). Однако точное поддержание температурно-временного режима в реак торе объемного типа требует априорного или оператив ного расчета основных динамических характеристик реактора как объекта управления. Так как реактор по принятой нами модели процесса теплообмена (см. гл. 3. раздел Основные уравнения процесса теплообмена ) с позиций теории автоматического управления представ ляет собой одноемкостное статическое звено [см. урав нения (73) и (74), (76)], то его основными динамиче скими характеристиками будут постоянная времени Т и коэффициент самовыравнивания (саморегулирования) К, [25]. [c.101]

Задачу определения основных размеров реакторов для системы газ — жидкость можно разделить на две 1) вывод уравнений скорости процесса и 2) интегрирование этпх уравнений. [c.138]

Разделив полученное выражение на dVd и иерегруииировав его члены, получим основное уравнение реактора полного пытесиепн , записанное в частных производных [4.33] [c.92]

Как указано в перечне на стр. 64, найдено [16], что полиизобутилен под действием ионизирующего излучения подвергается деструкции. Мы уже видели, что такое поведение можно связать с относительно низкой энергией связей в главной цепи полиизобутилена. Тщательное изучение действия на полиизобутилен излучения атомного реактор.я, г-излучения Со ° и электронов с энергией 4 Мэв было проведено Александером, Блеком и Чарлзби [43]. Поскольку очевидно, что основной реакцией является деструкция, экспериментальные результаты можно объяснить на основе представлений схемы чистой деструкции, описанной в разделе на стр. 85 и сл. Если в полимере осуществляется наиболее вероятное распределение по молекулярным весам, то применимо уравнение (10). Если начальное распределение несколько отклоняется от наиболее вероятного, то небольшой деструкции достаточно (см. стр. 88, рис. 18) для того, чтобы приблизить распределение к наиболее вероятному. Число разрывов связей 5, приходящееся на начальную молекулу средне-числеиного молекулярного веса, дается выражением [c.128]

Описания реакторов для проведения гомогенных реакций основываются на уравнениях (22.1)—(22.4). При конкретизации тих уравнений приходится учитывать характер течения потока кинетику реакций и температурные зависимости констант скорости тепловой режим аппарата. Как осуществляется этот учет, будет показано на характерных примерах. Для простоты рассмотрены реакции, проходящие при постоянном объеме (вследствие чего и= onst). Для аппаратов непрерывного действия в основном опишем модели стационарных процессов нестационарные процессы будут кратко рассмотрены в разделе 25. [c.129]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология