Сопротивление осадка удельное

Исходные данные для расчета следующие производительность по исходной суспензии = 267 т/ч начальная массовая концентрация твердой фазы = 2,6 % конечная концентрация Xf = 16 % плотность твердой фазы = 1350 кг/м плотность жидкой фазы = 1000 кг/м динамическая вязкость жидкости ц. = 1,08 10" Па-с перепад давления на фильтре Ар = = 7-10 Па влажность осадка W = 56 % удельное сопротивление осадка = 32-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. = 14-10 1/м вспомогательное время, затрачиваемое на сброс осадка, t = 45 с толщина осадка /г с = 16 мм. [c.101]

Выбор центробежного насоса. Удельное сопротивление осадка при конечном давлении фильтрования Ар = 2-10 Па равно [c.105]

На основании экспериментальных данных удельное сопротивление осадка при Д/> = 3. 10< 9,81 = 0,294 10 н1м [c.38]

В результате испытаний на лабораторной центрифуге при факторе разделения, равном фактору разделения промышленной центрифуги, получены следующие исходные данные для расчета отношение объема осадка к объему загруженной суспензии = 0,28 удельное объемное сопротивление осадка /-о = 1,1-10 1/м сопротивление фильтрующей перегородки Гф. = 8,2-Ю 1/м удельный объем промывной жидкости г>пр.ж = I.2 м /кг плотность промывной жидкости р р = 998 кг/м вязкость промывной жидкости р,цр = 0,96-10 Па-с порозность осадка = 0.46 время сушки осадка на лабораторной центрифуге Тс. м = 210 с время, затрачиваемое на вспомогательные операции в промышленной центрифуге = 240 с. Технические параметры центрифуги ФМД-80 приведены в табл. 5.4. [c.137]

Удельное сопротивление осадка, входящее в уравнения [c.88]

Исходные данные для расчета следующие поверхность фильтрования Рф = 50 м предельный перепад давления при фильтровании Ард = 2-10 Па высота слоя осадка кос = 12 мм съем осадка смывом струей жидкости коэффициент удельного сопротивления осадка согласно (4.13) = 1,13-109 (Др) . сопротивление фильтрующей перегородки Гф, = 12-10 1/м влажность осадка после фильтрования = 35 % динамическая вязкость фильтрата [1= 1,36-10- Па-с массовая концентрация суспензии х,п = 4 % , плотность жидкой фазы = 1250 кг/м , плотность твердой фазы = 2430 кг/м расход промывной жидкости Упр. ж = 1,5-10 М /КГ вязкость промывной жидкости 1пр = = 1,02-10- Па-с время сушки осадка = 80 с, вспомогательное время Тд = 1860 с. [c.105]

Зависимости удельного сопротивления осадка от разности давлений при [c.4]

Анализ способов определения удельного сопротивления осадка 173 [c.4]

На практике при проведении технологических расчетов обычно пользуются не значением объемного удельного сопротивления осадка Го, а величиной среднего массового удельного сопротивления осадка (м/кг), которые связаны между собой соотношением [c.86]

Величина среднего удельного сопротивления осадка берется соответствующей его значению при Ард, т. е. в конце процесса фильтрования. [c.91]

ГЛАВА V. УДЕЛЬНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ОСАДКА 173 [c.4]

Дополнительными данными для выбора типа фильтра являются следующие технологические требования и свойства суспензии и. осадка целевой продукт — твердая фаза выгрузка осадка — сухая унос твердой фазы — минимальный скорость осаждения твердой фазы и,,,. = 3,2 мм/с объемное удельное сопротивление осадка при Ар = 80 КПа = l,6 10 1/м осадок хорошо удерживается на вертикальной поверхности суспензия химически не агрессивна п нетоксична промывка осадка производится водой. [c.97]

Исходные данные для расчета следующие поверхность фильтрования == 80 м , толщина набираемого осадка равна половине толщины плиты = 22,5 мм, максимально допустимый перепад давления на фильтре Дрд = 4-10 Па среднее удельное сопротивление осадка при максимально допустимом перепаде давления 3 = 5-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. п = 11 - 10 1/м динамическая вязкость фильтрата (А = 2 -10 Па-с вязкость промывной жидкости (Хпр = 1- О" Па-с массовая концентрация твердой фазы в суспензии = 4,6 % [c.102]

Влияние концентрации суспензии на удельное сопротивление осадка 187 [c.4]

Влияние физико-химических факторов на удельное сопротивление осадка 190 [c.4]

Влияние других факторов на удельное сопротивление осадка 203 Влияние условий приготовления суспензии на удельное сопротивление [c.4]

Гм — удельное массовое сопротивление осадка, м-кг rii = lir. [c.8]

Го—удельное объемное сопротивление осадка, м- [c.8]

Значительно целесообразнее использовать возможности интенсификации процессов фильтрования путем уменьшения удельного сопротивления осадка при соответствующем повышении скорости фильтрования. [c.18]

Способы первой группы основаны на проведении опытов по фильтрованию в условиях постоянно увеличивающейся толщины слоя осадка, как это происходит в действительном процессе разделения суспензии. В способах второй группы опыты проводятся путем фильтрования чистой жидкости через слой заранее полученного осадка постоянной толщины. Способы третьей группы характеризуются использованием эмпирических уравнений, в которых дается зависимость удельного сопротивления осадка от ряда его свойств (пористость, удельная поверхность). Способ, относящийся к четвертой группе, основан на измерении пористости и проницаемости осадка в условиях прерывистого увеличения производимого на него механического давления. [c.20]

Часто вместо удельного объемного сопротивления осадка Го в уравнения фильтрования вводят удельное массовое сопротивление осадка Ги, а вместо отношения объема осадка к объему фильтрата Хо отношение массы твердых частиц осадка к объему фильтрата Хм при этом под величиной Гм понимают сопротивление, оказываемое потоку фильтрата равномерным слоем осадка, содержащим 1 кг твердых частиц на 1 м фильтровальной перегородки. [c.31]

Из предыдущего видно, что распределение давления в осадке и фильтровальной перегородке неравномерно, т. е. удельное сопротивление сжимаемого осадка и сопротивление сжимаемой перегородки являются переменными величинами для различных слоев обеих пористых сред. Поэтому для практических целей экспериментально находят среднее удельное сопротивление осадка и среднее сопротивление фильтровальной перегородки. Эти средние [c.36]

Первое условие соблюдается сравнительно редко. Второе условие при правильной организации работы соблюдается в течение большей части процесса фильтрования, за исключением его начальной стадии, когда слой образовавшегося осадка еще невелик. Это используют для упрощения представлений о закономерностях фильтрования, принимая, что в среднем в течение всего процесса фильтрования величина АРос близка к величине АР, и считая, что удельное сопротивление осадка является функцией ДР. При этом в качестве сопротивления фильтровальной перегородки принимают некоторую среднюю постоянную величину, находимую из практических данных. [c.37]

Существующие методы определения зависимости удельного сопротивления осадка ог ДР позволяют одновременно установить зависимость сопротивления фильтровальной перегородки от ДР (см. главу IV). Однако использование последней зависимости иногда усложняет практические расчеты и не повышает. их точности, так как сопротивление фильтровальной перегородки по своему существу не является стабильной величиной. В процессе фильтрования в перегородку могут проникать твердые частицы суспензии, степень же очистки перегородки от твердых частиц в процессе промывки зависит от многих обстоятельств. [c.37]

Зависимости удельных (объемного и массового) сопротивлений осадка от разности давлений выражаются вполне идентичными эмпирическими уравнениями, отличающимися только значениями постоянных величин. Существует несколько видов таких уравнений, из которых наиболее практически важными являются два вида [c.38]

Изменение давления, а следовательно, пористости и удельного сопро-гивления по толщине осадка определяется его свойствами. Экспериментальное определение изменения свойств осадка по его толщине представляет большие трудности. Поэтому обычный прием расчета процессов фильтрования с образованием сжимаемого осадка заключается в использовании уравнений, описывающих кинетику процессов фильтрования с образованием несжимаемых осадков, и средних значений удельного сопротивления осадка и сопротивления фильтровальной перегородки. Возникающая при этом погрешность сравнительно невелика (до 10%). Она тем ниже, чем меньше сопротивление фильтровальной перегородки по сравнению с сопротивлением осадка. Удельное сопротивление сжимаемого осадка выражают обычно в виде степенной функции от разности давлений Др [c.254]

Среднее удельное объемное сопротивление осадка = (4 . .. 45) 10 м зависит от гранулометрического состава твердой фазы, вязкости жидкой фазы, угловой скорости ротора, формы частиц, деформируемости осадка и т. п. меньшие значения соответствуют кристаллическим продуктам, большие — суспензиям с мелкоизмель-ченной твердой фазой (гидроокиси металлов, полимеры, пастообразные материалы и т. п.). Отношение и объемов осадка и суспензии можно принять равным объемной концентрации суспензии. Значения предпочтительно определять опытным путем. [c.321]

Производительность листового фильтра ЛГ44У для цикла, включающего промывку и просушку осадка, рассчитываем на основании следующих исходных данных, полученных в результате лабораторных исследований среднее удельное сопротивление осадка при Др = 4-10 Па - = 182-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф,,, = 42 -10 1/м динамическая вязкость фильтрата х = 2,9-10 Па-с массовая концентрация твердой фазы = 7 % плотность фильтрата Рф = 1349 кг/м плотность твердой фазы р, ,=3915 кг/м расход промывной жидкости на 1 кг влажного осадка Уцр. ж = 1,0 Ю - м /кг динамическая вязкость промывной жидкости 1-1UJ, 1 10 Па-с влажность отфильтрованного осадка U7 = 39 % время просушки осадка — = 60 с минимальная высота слоя осадка, соответствующая условиям удовлетворительного его съема, /где шш = Ю мм. [c.98]

Мсходные данные для расчета следующие перепад давления при фильтровании и промывке А/ 64-10 высота слоя осадка 9 мм, влажность отфил11трованного осадка W 72 % удельное сопротивление осадка / 27-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф, - 42.10 1/м плотность твердой фазы р.,- 2540 кг/м" плотность жидкой фазы = 1080 кг/м динамическая вязкость фильтрата i - 1,05 < 10 Па-с массовая концентрация твердой фазы х, 10,6 % [c.116]

Па толщина осадка по вмутреннему радиусу Лц,. — 8 мм удельное сопротивление осадка = 61-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. =47-10 1/м содержание влаги в отфильтрованном осадке = 62 % динамическая вязкость жидкой фазы [X = 0,94-10- Па-с плотность жидкой фазы р. = = 1020 кг/м плотность твердой фазы = 2400 кг/м массовая концентрация твердой фазы А, 1 = 10 % минимальное время сушки Тс = 60 с. [c.120]

Прим тальные обоз е ч а и и е, ]ачеиия см 0 — производительность узла разделения по суспензии . табл, 4,7, — массовое удельное сопротивление осадка. Ос- [c.125]

Структура осадка прежде всего определяется гидродинамическими факторами, к числу которых относятся пористость осадка, размер составляющих его твердых частиц и удельная поверх1Ность или сферичность этих частиц. Однако на структуру осадка очень сильно влияет и ряд других факторов, которые до некоторой степени условно можно назвать физико-химическими. Такими факторами являются, в частности, степень коагуляции или пептизации твердых частиц суапензии содержание в ней смолистых и коллоидных примесей, закупоривающих поры влияние двойного электрического слоя, возникающего на границе раздела твердой и жидкой фаз в присутствии ионов и уменьшающего эффективное сечение пор наличие сольватной оболочки на твердых частицах (действие ее проявляется при соприкосновении частиц в процессе образования осадка). Вследствие совместного влияния гидродинамических и физико-химических факторов изучение структуры и сопротивления осадка крайне ослоя няется, и возможность вычисления со противления как функции всех этих факторов почти исключается. Влияние физико-химических факторов, тесно связанное с поверхностными явлениями на границе раздела твердой и жидкой фаз, в особенности проявляется при небольших размерах твердых частиц суспензии. По мере увеличения размера твердых частиц усиливается относительное влияние гидродинамических факторов, а по мере уменьшения их размера возрастает влияние физико-химических факторов. [c.14]

При выборе средств фильтрования выполняют сравнительные расчеты по определению удельной производительности различных фильтров или их удельной поверхности фильтрования. Такие расчеты можно производить на основании полученных опытных данных без иопользования оеновных уравнений фильтрования. После выбора средств фильтрования расчеты по определению удельной производительности или удельной поверхности фильтрования выбранного фильтра в принятых условиях разделения суспензии выполняют при проектировании новой промышленной фильтровальной установки. Для этих расчетов можно использовать основные уравнения фильтрования, предварительно определив экспериментально некоторые постоянные в указанных уравнениях, в частности удельное сопротивление осадка и сопротивление фильтровальной перегородки. В связи с этим представляется возможным высказать некоторые соображения об определении постоянных в уравнениях фильтрования и о расчете фильтров, а также о физическом моделировании процессов фильтрования. [c.20]

Существует большое число способов определения постоянных в уравнениях фильтрования, причем выбор одного из них нередко может вызвать затруднения. Применительно к процессам с обра-зобанием осадка при неизменной разности давлений все способы определения удельного сопротивления осадка, которое является наиболее важной постоянной в уравнениях фильтрования, распределены на четыре группы. [c.20]

Наиболее надежными следует признать способы первой группы, поскольку они воспроизводят действительные условия разделения суспензии. Возможно применение опособов второй группы, отличающихся большей простотой, но несколько меньшей точностью по сравнению со способами первой группы. Способы третьей группы необходимо считать теоретически и практически неприемлемыми при достаточно тонкодиоперсных суапензиях, так как невозможно учесть влияние всех гидродинамических и физико-химических факторов на удельное сопротивление осадка для грубодисперсных суспензий эти способы практически бесполезны, поскольку удельное сопротивление осадка проще находить способами первой или второй группы. Способ, основанный на определении пористости и проницаемости осадка, более подходит для исследований, связанных с некоторыми аспектами теории фильтрования. [c.21]

Сопротивление фильтровальной перегородки можно выразить через сопротивление фиктивного слоя осадка эквивалентной толщины /loe. экв, приняв во внимание, что при образовании такого слоя через фильтр должен пройти эквивалентный объем фильтрата VaiiB в течение эквивалентного времени фильтрования Тэкв-Величина Лос.экв может быть найдена как отношение сопротивления фильтровальной перегородки к удельному объемному сопротивлению осадка [c.31]

В некоторых случаях, например при систематических иопыта-ниях в лаборатории образцов суопензии в неизменных условиях, целесообразно относить удельное сопротивление осадка и сопротивление фильтровальной перегородки не к фильтрату с вязкостью, равной единице, а к фильтрату с неизменной вязкостью при определенной температуре. В таких случаях в уравнениях фильтрования вместо Го, Гм и / ф.ц следует попользовать [c.32]

Под действием давления форма частиц или их агрегатов изменяется таким образом, что пористость осадка е (отнощение объема пор к объему осадка) уменьщается, а его сопротивление потоку жидкости возрастает. При этом уменьщение пористости осадка и увеличение его удельного сопротивления будет происходить в направлении от границы с суспензией к границе с фильтровальной перегородкой, так как величина р возрастает именно-в этом направлении. Закономерности изменения статического давления жидкости, а также пористости и удельного сопротивления осадка в различных его слоях можно установить экспериментально (с. 58). Здесь следует только упомянуть, что градиент статического дазления жидкости увеличивается в направлении ог границы осадка с суспензией к границе его с фильтровальной перегородкой. Вследствие этого градиент величины р также возрастает в том же направлении. [c.35]

Установлено, что величины Го, Гм и / ф. п для данных условий ильтрования и данной суспензии зависят только от разности давлений и раопределения статического давления жидкости в обеих пористых средах. В связи с этим необходимо отметить, что удельное сопротивление осадка не зависит от способа его образования. то значит, что величины Го или Гм будут одинаковы независимо от того, образовался ли осадок при постоянной разности давлений или при постоянной скорости процесса с увеличением разности давлений до той же величины, как в предыдущем случае. [c.37]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология