Фильтрующие перегородки сопротивление

Жидкость (фильтрат) в процессе фильтрации должна преодолеть гидравлическое сопротивление фильтрующей перегородки и слоя осадка. Перепад давления выбирают с учетом свойств осадка. Во многих случаях перепад давления создается за счет вакуума под фильтрующей тканью. Аппараты такого типа называют вакуум-фильтрами. [c.79]

Сопротивление фильтрующей перегородки р зависит от угловой скорости ротора и степени забивания пор перегородки частицами фильтруемого материала. В большинстве случаев значение Р относительно мало по сравнению с сопротивлением осадка и им можно пренебречь тогда выражение (11.16) упрощается [c.321]

Сопротивление фильтрующей перегородки рассчитывается по формуле [c.91]

Если сопротивление фильтрующей перегородки я О, то оптимальная скорость может быть определена из приближенного уравнения [c.93]

При приближенном расчете производительности фильтра в соответствии с рекомендациями РТМ 26-01-31—69 допускается учет только сопротивления фильтрующей перегородки. В этом случае кривые на графике рис. 4.3 обычно не пересекаются и расчет времени фильтрования следует начинать с максимального значения производительности насоса, лежащей в пределах кривой его характеристики. Ниже приводятся примеры расчета фильтров- [c.97]

Исходные данные для расчета следующие производительность по исходной суспензии = 267 т/ч начальная массовая концентрация твердой фазы = 2,6 % конечная концентрация Xf = 16 % плотность твердой фазы = 1350 кг/м плотность жидкой фазы = 1000 кг/м динамическая вязкость жидкости ц. = 1,08 10" Па-с перепад давления на фильтре Ар = = 7-10 Па влажность осадка W = 56 % удельное сопротивление осадка = 32-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. = 14-10 1/м вспомогательное время, затрачиваемое на сброс осадка, t = 45 с толщина осадка /г с = 16 мм. [c.101]

Исходные данные для расчета следующие поверхность фильтрования == 80 м , толщина набираемого осадка равна половине толщины плиты = 22,5 мм, максимально допустимый перепад давления на фильтре Дрд = 4-10 Па среднее удельное сопротивление осадка при максимально допустимом перепаде давления 3 = 5-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. п = 11 - 10 1/м динамическая вязкость фильтрата (А = 2 -10 Па-с вязкость промывной жидкости (Хпр = 1- О" Па-с массовая концентрация твердой фазы в суспензии = 4,6 % [c.102]

Сопротивление фильтрующей перегородки согласно (4.38) равно Аро = 2-10 -1Ы0 -6,05-10 " = 1,33-10 Па. [c.103]

Суммарное сопротивление фильтрующей перегородки Гф. н слоя осадка г сь отложившегося за время фильтр г апия в ре- [c.103]

Здесь в отличие от (4.22), взяты двойная высота слоя осадка и двойное сопротивление фильтрующей перегородки, так как во время промывки осадка промывная жидкость проходит через всю толщину осадка, заполняющую раму, и две фильтрующие перегородки. [c.104]

Исходные данные для расчета следующие поверхность фильтрования Рф = 50 м предельный перепад давления при фильтровании Ард = 2-10 Па высота слоя осадка кос = 12 мм съем осадка смывом струей жидкости коэффициент удельного сопротивления осадка согласно (4.13) = 1,13-109 (Др) . сопротивление фильтрующей перегородки Гф, = 12-10 1/м влажность осадка после фильтрования = 35 % динамическая вязкость фильтрата [1= 1,36-10- Па-с массовая концентрация суспензии х,п = 4 % , плотность жидкой фазы = 1250 кг/м , плотность твердой фазы = 2430 кг/м расход промывной жидкости Упр. ж = 1,5-10 М /КГ вязкость промывной жидкости 1пр = = 1,02-10- Па-с время сушки осадка = 80 с, вспомогательное время Тд = 1860 с. [c.105]

Общее сопротивление фильтрующей перегородки и осадка высотой /г,,с1 равно [c.108]

В результате испытаний на лабораторной центрифуге при факторе разделения, равном фактору разделения промышленной центрифуги, получены следующие исходные данные для расчета отношение объема осадка к объему загруженной суспензии = 0,28 удельное объемное сопротивление осадка /-о = 1,1-10 1/м сопротивление фильтрующей перегородки Гф. = 8,2-Ю 1/м удельный объем промывной жидкости г>пр.ж = I.2 м /кг плотность промывной жидкости р р = 998 кг/м вязкость промывной жидкости р,цр = 0,96-10 Па-с порозность осадка = 0.46 время сушки осадка на лабораторной центрифуге Тс. м = 210 с время, затрачиваемое на вспомогательные операции в промышленной центрифуге = 240 с. Технические параметры центрифуги ФМД-80 приведены в табл. 5.4. [c.137]

Влияния поверхностного натяжения топл.ива на фильтрацию не обнаружено. При изменении температуры топлива происходило изменение сопротивления фильтрующей перегородки пропорциональное изменяющейся при этом вязкости топлива. [c.25]

Влияния абсолютной величины давлений фильтрации дизельного топлива на сопротивление фильтрующей перегородки также не обнаружено. Гидравлические характеристики материалов снятые при различных противодавлениях фильтрации совпадали. [c.25]

Однако срок службы фильтров, определенный расчетом из характеристик загрязнения и соответствующих им уравнений, совпадает со сроком их службы при непрерывной работе двигателя, на котором они установлены, и оказывается всегда меньше, а иногда и очень значительно, действительного срока службы фильтров в эксплуатации. Причиной этого расхождения расчетных и действительных сроков службы является фильтрационный эффект. При фильтрации происходит закупоривание и уменьшение сечений поровых каналов фильтрующей перегородки. Поэтому условия для возникновения и развития фильтрационного эффекта становятся благоприятными, несмотря на то, что в исходном незагрязненном состоянии фильтрующей перегородки этй условия отсутствуют. Нарастающее по мере фильтрации гидравлическое сопротивление создается в большей или [c.55]

При периодической фильтрации, в то время когда фильтрация прекращена, вследствие выравнивания температур и давлений, происходит растворение паровоздушных пузырьков, которые выделились во время фильтрации. Следовательно, во время перерыва фильтрации в фильтрующем элементе происходит процесс частично 0 братный тому, который происходит во время фильтрации. Поэтому гидравлическое сопротивление фильтрующего элемента после перерыва в фильтрации всегда оказывается меньше, и часто значительно, чем перед перерывом. На фиг. 19 кривая I ай) изображает процесс нарастания гидравлического сопротивления, наблюдавшийся при снятии характеристики загрязнения бумаги АФБ-1 при непрерывной фильтрации, а кривые 2 — тоже в случае периодической фильтрации. Из кривых 2 видно, что во время перерыва фильтрации гидравлическое сопротивление фильтрующей перегородки уменьшается до значений а. Из-за остатков паровоздушной фазы в фильтрующей перегородке нарастание гидравлического сопротивления после стоянки протекает также, как мы наблюдали при фильтрации, если в перегородку предварительно вводили воздух (кривая 3 фиг. 9). При большем числе-перерывов фильтрации, что соответствует условиям эксплуатации фильтров на дизелях, последствия фильтрационного эффекта будут ощущаться слабо. В этом заключается причина того, что расчет срока службы топливного фильтра по закону и константе сопротивления, которые определяются из характеристики загрязнения при непрерывной фильтрации, дает неудовлетворительный результат. В дальнейшем за характеристику загрязнения рекомендуется принимать огибающую точек а, ау кривой загрязнений с перерывами, которые соответствуют началу фильтрации после кратковременных остановок. Кривая 3 фиг. 19 показывает такую зависимость, которая рекомендуется в качестве условной характеристики загрязнения. Такое моделирование условий загрязнения топливных фильтров дизелей, дает возможность получить расчетные сроки [c.56]

Исследована [339] оптимизация работы фильтра путем нахождения экономически наиболее целесообразной продолжительности его эксплуатации без смены фильтровальной перегородки, сопротивление которой возрастает в соответствии с зависимостью [c.308]

Величина R включает сопротивление осадка Ro и сопротивление фильтрующей перегородки R , [c.328]

Сопротивление фильтрующей перегородки определяется ее конструкцией и не меняется в ходе процесса фильтрации. Сопротивление слоя осадка увеличивается по мере роста толщины слоя осадка O и может быть представлено следующим образом [c.328]

Если сопротивлением фильтрующей перегородки можно пренебречь по сравнению с сопро- [c.329]

Фильтрование с забивкой пор фильтра является наиболее сложным и наименее изученным процессом фильтрования. При прохождении потока через фильтр в порах фильтрующей перегородки задерживаются отфильтрованные частицы, поэтому коэффициент свободного объема фильтрующей перегородки непрерывно уменьшается, а сопротивление ее увеличивается. [c.72]

В общем случае для образования несжимаемого осадка на несжимаемой фильтрующей перегородке (сопротивление которой пренебрежимо мало) при е = onst в уравнении (5-12) можно объединить постоянные величины, характеризующие свойства данного осадка [c.179]

В общем случае для образования несжимаемого осадка на несжимаемой фильтрующей перегородке (сопротивление которой пренебрежимо мало) при е = onst в уравнении (5.12) можно [c.187]

В процессе фильтрации толщина осадка возрастает, а поры фильтрующей перегородки и образующегося осадка ностененпо забиваются, сопротивление возрастает и либо возрастает давление фильтрации, либо сокращается ее скорость. Процесс фильтрации прекращается, когда сопротивление возрастает настолько, что дальнейшее ведение процесса становится нецелесообразным. [c.31]

Сопротивление фильтрации R складывается из соиротиплешгя фильтрующей перегородки и сопротивления осадка [c.36]

Производительность листового фильтра ЛГ44У для цикла, включающего промывку и просушку осадка, рассчитываем на основании следующих исходных данных, полученных в результате лабораторных исследований среднее удельное сопротивление осадка при Др = 4-10 Па - = 182-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф,,, = 42 -10 1/м динамическая вязкость фильтрата х = 2,9-10 Па-с массовая концентрация твердой фазы = 7 % плотность фильтрата Рф = 1349 кг/м плотность твердой фазы р, ,=3915 кг/м расход промывной жидкости на 1 кг влажного осадка Уцр. ж = 1,0 Ю - м /кг динамическая вязкость промывной жидкости 1-1UJ, 1 10 Па-с влажность отфильтрованного осадка U7 = 39 % время просушки осадка — = 60 с минимальная высота слоя осадка, соответствующая условиям удовлетворительного его съема, /где шш = Ю мм. [c.98]

Мсходные данные для расчета следующие перепад давления при фильтровании и промывке А/ 64-10 высота слоя осадка 9 мм, влажность отфил11трованного осадка W 72 % удельное сопротивление осадка / 27-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф, - 42.10 1/м плотность твердой фазы р.,- 2540 кг/м" плотность жидкой фазы = 1080 кг/м динамическая вязкость фильтрата i - 1,05 < 10 Па-с массовая концентрация твердой фазы х, 10,6 % [c.116]

Па толщина осадка по вмутреннему радиусу Лц,. — 8 мм удельное сопротивление осадка = 61-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. =47-10 1/м содержание влаги в отфильтрованном осадке = 62 % динамическая вязкость жидкой фазы [X = 0,94-10- Па-с плотность жидкой фазы р. = = 1020 кг/м плотность твердой фазы = 2400 кг/м массовая концентрация твердой фазы А, 1 = 10 % минимальное время сушки Тс = 60 с. [c.120]

Фиг. 6. Нарастание гидравлического сопротивления фильтрующей перегородки (техиическо ) фильтровальной бумаги) при фильтрационном эффекте

Рассмотрена оценка оптимальных параметров процесса фильтрования при постоянной разности давлений на основе экономической эффективности. В качестве критерия оптимизации выбран приведенный доход от работы фильтровальной установки [340]. Применительно к циклу работы фильтра, включающему операции фильтрования и промывки осадка, а также вспомогательные операции, получено в общем виде соотношение для определения объема фильтрата, отнесенного к единице эксплуатационных затрат, С в м -руб . Из этого соотношения найдено уравнение, позволяющее находить экономически оптимальную продолжительность операции фильтрования. Для процесса, когда ф.п=0 и стоимости операций фильтрования и промывки в единицу времени одинаковы, установлено оптимальная продолжительность основных операций во столько раз больше продолжительности вспомогательных операций, во сколько раз стоимость вспомогательных операций в единицу времени больше соответствующей стоимости для основных операций. Из уравнений для объема фильтрата и толщины осадка за один цикл работы фильтра сделаны следующие практически важные выводы оптимальная производительность фильтра, соответствующая минимуму экономических затрат, при любом сопротивлении фильтровальной перегородки соответствует оптимальной производительности фильтра при i ф.п=0 для обеспечения оптимальной производительности фильтра при любом сопротивлении фильтровальной перегородки толщина слоя осадка должна быть равна его,оптимальной толщине при ф.п = 0. Аналогичная независимость наибольшей производительности фильтра от сопротивления фильтровальной перегородки установлена ранее (с. 291). Следует также отметить аналогию между формами кривых, полученных в рассматриваемом исследовании в координатах т — Стсф1 (здесь /Сф1 — стоимость операции фильтрования в единицу времени в руб-с м ), и ранее приведенных в координатах т-и7уел (с. 306). [c.309]