Промывная жидкость расход

Промывание на фильтре—операция, требующая много времени. Нужно помнить, что цля того, чтобы уменьшить потерю вещества осадка при промывании, следует промывать много раз небольшими порциями воды или промывной жидкости. Например, лучше промыть 10 раз, приливая в воронку по 10 мл горячей воды, чем 2 раза, применяя по 50 мл той же воды. Общий расход воды в обоих случаях будет одинаковым, но результат промывания на фильтре в первом случае будет много лучше, чем во втором. [c.125]

Исходные данные для расчета следующие поверхность фильтрования Рф = 50 м предельный перепад давления при фильтровании Ард = 2-10 Па высота слоя осадка кос = 12 мм съем осадка смывом струей жидкости коэффициент удельного сопротивления осадка согласно (4.13) = 1,13-109 (Др) . сопротивление фильтрующей перегородки Гф, = 12-10 1/м влажность осадка после фильтрования = 35 % динамическая вязкость фильтрата [1= 1,36-10- Па-с массовая концентрация суспензии х,п = 4 % , плотность жидкой фазы = 1250 кг/м , плотность твердой фазы = 2430 кг/м расход промывной жидкости Упр. ж = 1,5-10 М /КГ вязкость промывной жидкости 1пр = = 1,02-10- Па-с время сушки осадка = 80 с, вспомогательное время Тд = 1860 с. [c.105]

Обращает на себя внимание быстрая окупаемость установки— 1,36 года. При этом решается проблема безотходного процесса обработки латексных эмульсий. Еще более быстрый срок окупаемости (менее одного года) достигается при применении ультрафильтрации в установках электрофоретического покрытия лаком поверхностей в машиностроительной (особенно автомобилестроительной) промышленности. Принцип заключается в том, что из лака электрофоретических ванн извлекается фильтрат, служащий в качестве промывной жидкости (для промывки окрашенных узлов и деталей), основная часть которой затем возвращается в ванну. При этом практически полностью исключены потери лака, отпадает необходимость в очистке сточной воды, снижается расход свежей воды и т. и. [c.284]

М-/цп. ж МОЖНО Пренебречь. Если же х больше р,п. ж, то переход от первой стадии ко второй наступает относительно быстрее, но последующие стадии промывки замедляются. При этом для достижения заданной степени насышения осадка фильтратом расходуется относительно больше промывной жидкости. [c.218]

Число зон промывки в случае необходимости можно увеличить, что приведет к еще более заметному сокращению расхода промывной жидкости по сравнению с промывкой в одну стадию. [c.228]

О и 02, Оз — то же, для осадков после 1-, 1-, 2- и 3-й ступеней (процент к массе твердых частиц) Vi, Уг. Уг, Уз — расход промывной жидкости в -, 1-, 2- и 3-й ступенях (процент к массе твердых частиц) =Х./( 1+ 1) 1 = 0 /01 о , = У,/0, /=1/( г+1) = [c.233]

При этом, принимая во внимание, что 4г=Уц 0ь расход промывной жидкости в каждой ступени после преобразования уравнения ( 1,19) может быть выражен равенством [c.233]

Тогда расход промывной жидкости для всех ступеней можно определить из вы ражения [c.233]

При одинаковых содержаниях жидкой фазы в исходном осадке и в осадках после каждой ступени промывки (0, =0г), одинаковых расходах промывной жидкости на каждую ступень промывки (Vl=Vi) и, следовательно, постоянных значениях di для всей установки получается следующее уравнение рабочих концентраций действительного процесса последовательной промывки [c.235]

Ряд аналогичных данных указывает на то, что число ступеней или расход промывной жидкости, вычисленные с использованием уравнений для идеального процесса, следует увеличивать не менее чем на 15—25% Для действительного процесса. [c.235]

Си и Ск—содержание извлекаемого вещества в исходном и промытом осадке (процент к массе твердых частиц) (Сп.ж)я и ( п. ж —содержание извлекаемого вещества в исходной промывной жидкости и в промывной жидкости, уходящей с установки (процент к массе твердых частиц) Он и 0 — оодержание жидкой фазы в исходном и промытом осадке (процент к массе твердых частиц) V — расход промывной жидкости (процент к массе твердых частиц) п — число ступеней промывки. [c.237]

Проанализированы [252] условия, определяющие наиболее экономичное сочетание числа ступеней и расхода промывной жидкости при многоступенчатой противоточной промывке осадков методом разбавления, в частности с использованием барабанных вакуум-фильтров. [c.240]

Дан следующий порядок определения оптимального сочетания числа ступеней и расхода промывной жидкости [c.241]

Выведены [259] уравнения для определения эффективности последовательной и противоточной промывки методами вытеснения и разбавления. Указано, что основными параметрами, характеризующими любой способ промывки, являются коэффициент расхода и коэффициент эффективности промывки 8=1—Я (с. 222). Рассмотрены характерные кривые эффективности промывки, осуществляемой несколькими способами. Найдено, что промывка осадков методом вытеснения эффективна лишь при малых расходах промывной жидкости ( р<2— 3) многократная последовательная промывка методом разбавления эффективна при больших расходах промывной жидкости (йр>5—6) многократная противоточная промывка методом разбавления технологически эффективна во всех случаях, но целесообразность ее применения необходимо обосновать техно-экономическим расчетом. Наиболее эффективны комбинированные процессы многократной промывки осадков методами вытеснения и разбавления. [c.243]

Если промывную жидкость подают на поверхность осадка в виде капель, то определение скорости промывной жидкости осложняется. Можно сказать, что скорость промывной жидкости в этом случае будет до некоторой степени возрастать с увеличением ее расхода. Такой процесс промывки рассмотрен в следующей главе на основе закономерностей движений двухфазного потока жидкость — воздух в пористой среде. [c.245]

Здесь дополнительно обозначено Ь.ос.ъ — эквивалентная толщина осадка, м 51 — поверхность застойных пор на стенках проточных пор на единицу длины, м -м I — длина застойной поры, м Q — расход промывной жидкости, м -с Рп — функция Бесселя нулевого порядка. [c.253]

На рис. У1-23 представлена схема промывки, на которой каждый из п последовательных слоев осадка изображен в виде квадрата с обозначением концентрации растворимого вещества в промывной жидкости С/ и в жидкости в порах осадка с" расход промывной жидкости и объем жидкости в порах осадка одинаковы для всех слоев. [c.256]

Из упомянутого рисунка видно, что заметное расхождение (около 12%) между результатами расчета по обоим уравнениям обнаруживается только при малых расходах промывной жидкости. [c.264]

Идентификацию предложенной математической модели промывки выполним, исходя из принципа раздельного (независимого) определения коэффициентов модели, путем сопоставления функции отклика системы на гидродинамическое возмущение с функцией, описывающей вымывание примеси из осадка. Коэффициент D и средняя действительная скорость потока жидкости v в объеме осадка определяется из сравнения решения уравнения (7.100) с кривой отклика системы на типовое возмущение по расходу жидкости, например на ступенчатое возмущение. Окончательное распределение свободного порового пространства осадка между фильтратом и жидкостью к моменту начала диффузионной стадии промывки определится по разности площадей под кривой отклика на возмущение по расходу жидкости и под кривой изменения концентрации примеси в промывной жидкости. Располагая информацией о дисперсии границы раздела двух жидкостей, характеризующейся эффективным коэффициентом D, о доле проточных пор осадка /о и характере кривой вымывания примеси из осадка, нетрудно рассчитать коэффициент переноса между проточными и тупиковыми порами осадка но методике обработки концентрационных кривых, рассмотренной выше (см. 7.2). [c.399]

Функции распределения пор осадков по размерам, рассчитанные по гидродинамическим кривым промывки, представлены на рис. 7.19. Для сравнения на рис. 7.19 приведены аналогичные функции распределения, определенные по индикаторной методике. Пунктирная линия соответствует распределению в зависимости от числа пор М, а сплошная линия — от расхода промывной жидкости Q, мл/сек. Сравнение результатов, полученных по двум методикам, показывает, что радиусы пор, определенные гидро- [c.403]

ПО концентрационным кривым. Кроме того, применение гидродинамической методики привело к резкому снижению расхода промывной жидкости через поры, а также числа пор, относяш ихся к фиксированному интервалу их размеров. [c.404]

Удельный расход свежей воды может быть уменьшен, если применять рециркуляцию промывной жидкости [229, 232]. Это тем более целесообразно, что в производственных условиях таким образом можно получить концентрированную пульпу и использовать ее далее в технологическом процессе. [c.173]

Работа фильтр-пресса (рис. 83) состоит из последовательных операций сборки и зажима комплекта плит и рам, фильтрования суспензии, промывки и отжима осадка, разборки и разгрузки фильтра. Следует отметить, что неравномерность осадка по толщине и неоднородность по структуре обусловливает необходимость повышенного удельного расхода промывной жидкости по сравнению с фильтрами с горизонтальной фильтрующей поверхностью. [c.225]

Зная скорость и продолжительность промывки, можно определить расход промывной жидкости. Время промывки определяется, как правило, опытным путем. Обычно промывка продолжается до тех пор, пока содержание фильтрата в осадке не снизится до заданного предела. [c.504]

Если расход промывной воды на 1 влажного осадка обозначить через Ь м 1м , то объем промывной жидкости, получаемой с единицы поверхности фильтра, составит [c.256]

Способом разбавления удается достаточно хорошо отмыть осадок. Однако промывка вытеснением значительно проще и требует меньшего расхода промывной жидкости. Обычно расход промывной жидкости значительно превышает объем фильтрата, удаляемого из осадка, и равен по меньшей мере полуторному объему этого фильтрата. [c.285]

Для оросительной башни значение п можно определить, зная расходы газа и промывной жидкости и средний размер частиц и если предположить, что для эффективного столкновения капли должны целиком покрывать поперечное сечение башни [c.329]

В результате промывки получают достаточно разбавленную смесь жидкой фазы суспензии и промывной жидкости. Если жидкая фаза содержит ценные вещества, их извлекают из полученной смеси кристаллизацией, выпариванием или ректификацией. Поэтому желательно, чтобы расход промывной жидкости был по возможности невелик, а концентрация растворенных в ней ценных веществ была насколько возможно высока. При однократной (одноступенчатой) промывке объем промывной жидкости в 1,5—2 раза превышает объем жидкой фазы, оставшейся в порах осадка после разделения суспензии. При многократной (многоступенчатой) промывке, которую можно выполнять способами вытеснения и разбавления, осадок последовательно промывают, используя промывную жидкость со все возрастающей концентрацией растворенных в ней ценных веществ. При этом свежая промывная жидкость поступает на почти промытый осадок, а наиболее концентрированная — на еще не промывавшийся. Так осуществляют многоступенчатую противоточную промывку осадка (стр. 209). [c.190]

Выше было показано, что для принятого в весовом анализе количества вещества, взятого для анализа, общий объем растворителя должен быть менее 1 л. При промывании осадка следует стараться расходовать меньше воды (или другой промывной жидкости). Для этой цели каждый раз перед приливанием на фильтр с осадком новой порции промывной жидкости необходимо ожидать полного стекания раствора с фильтра. [c.81]

Выпавший РЬСг04 отфильтровывают и промывают горячей водой до исчезновения желтой окраски фильтрата. Осадок на фильтре растворяют в солевой смеси в конической колбе объемом 750 мл. Фильтр промывают тем же раствором солевой смеси до исчезновения желтой окраски в промывной жидкости (расходуется на растворение и промывку не более 100 мл солевой смеси). Объем фильтрата доводят дистиллированной водой до 300 мл, прибавляют 20 мл 10%-ного раствора К1, покрывают колбу часовым стеклом и оставляют в темном месте на 5 мин. Выделившийся иод оттитровывают 0,1 и. раствором тиосульфата натрия в присутствии раствора крахмала до исчезновения синей окраски. [c.44]

Производительность листового фильтра ЛГ44У для цикла, включающего промывку и просушку осадка, рассчитываем на основании следующих исходных данных, полученных в результате лабораторных исследований среднее удельное сопротивление осадка при Др = 4-10 Па - = 182-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф,,, = 42 -10 1/м динамическая вязкость фильтрата х = 2,9-10 Па-с массовая концентрация твердой фазы = 7 % плотность фильтрата Рф = 1349 кг/м плотность твердой фазы р, ,=3915 кг/м расход промывной жидкости на 1 кг влажного осадка Уцр. ж = 1,0 Ю - м /кг динамическая вязкость промывной жидкости 1-1UJ, 1 10 Па-с влажность отфильтрованного осадка U7 = 39 % время просушки осадка — = 60 с минимальная высота слоя осадка, соответствующая условиям удовлетворительного его съема, /где шш = Ю мм. [c.98]

Одной из причин повышенного содержания масла в парафнне при обезмасливании гачей являются условия промывки осадка на фильтрах. Работы, проведенные в этом направлении [7, 61—64], показывают, что наиболее полное удаление масла из осадка твердых углеводородов достигается при помощи устройств для создания сплошного слоя промывной жидкости над его поверхностью [61]. Такие устройства применительно к существующим барабанным вакуумным фильтрам позволяют снизить содержание масла в твердых углеводородах до 10—13% (масс.), что примерно равно этому показателю при двухступенчатом фильтровании. Для улучшения результатов обезмасливаиия предложено [62, 63] увеличить расход растворителя на холодную промывку примерно в [c.154]

Заслуживают внимания результаты, полученные при использовании изложенной методики для определения функции распределения по размерам пор осадка. Обычно для определения характеристик структуры осадков используется индикаторная методика [41], согласно которой изменение концентрации фильтрата за некоторый интервал времени принимается пропорциональным расходу промывной жидкости b.Q через цилиндрические поры, относящиеся к фиксированному интервалу их размеров. Предполагается также, что удаление фильтрата из пор происходит в поршневом режиме, а расчет эффективного радиуса водопрово-дяпщх пор проводится с учетом времени прохождения промывной жидкости через поры данного размера. Между тем показано [30], что для цилиндрической поры при ламинарном течении промывной жидкости за рассматриваемый период времени происходит гидродинамическое удаление половины того количества фильтрата (или примеси), которое первоначально содержится в поре. После выхода из поры промывной жидкости удаление фильтрата не за- [c.402]

Для сокращения расхода промывной жидкости часто проводят многоступенчатую противоточную промывку на непрерывнодействующих фильтрах, например ленточных (стр, 280) или карусельных (стр. 279). Так, при трехступенчатой промывке в фильтре непрерывного действия на последний [c.285]

Расчет промывки сводится к сопоставлению расчетной продолжительности промывки, вычисленной при выбранном расходе промывной жидкости, с фактической, определяемой согласно углу промывки 7 (см. рис. XIII-10, 11) и времени, затрачиваемому на полный оборот барабана т, по уравнению (XIII. 15) [c.395]

Режим движепия жидкостей в осадках при фильтрации ламинарный, и перепад давления расходуется па трение в капиллярах осадка, связанное с вязкостью жидкостп. Поэтому скорость промывки осадка другой жидкостью Спр будет обратно пропорциональна отношению вязкостей фильтрата цф и промывной жидкости цпр, т. е. [c.336]

Другой конструкцией аппарата без распределительной головки является безъячейковый фильтр. В этом фильтре барабан вращается вокруг пустотелой оси, которая является также опорой для камер промывки и отдувки осадка. Ось разделена радиальными перегородками на несколько каналов, к которым подведены трубопроводы, соединяющие камеры фильтра с ва-куум-насосом и воздуходувкой. К достоинствам этого фильтра следует отнести малый расход сжатого воздуха и возможность разделения фильтрата и промывной жидкости. Однако в таком фильтре затруднительна замена уплотняющего материала в зоне отдувки. [c.51]

Другой конструкцией аппарата без распредголовки является безьячейковый фильтр. Он обеспечивает меньший расход сжатого воздуха и возможность разделения фильтрата и промывной жидкости. [c.54]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология