Жидкость коэффициенты

Исходные данные для расчета следующие поверхность фильтрования Рф = 50 м предельный перепад давления при фильтровании Ард = 2-10 Па высота слоя осадка кос = 12 мм съем осадка смывом струей жидкости коэффициент удельного сопротивления осадка согласно (4.13) = 1,13-109 (Др) . сопротивление фильтрующей перегородки Гф, = 12-10 1/м влажность осадка после фильтрования = 35 % динамическая вязкость фильтрата [1= 1,36-10- Па-с массовая концентрация суспензии х,п = 4 % , плотность жидкой фазы = 1250 кг/м , плотность твердой фазы = 2430 кг/м расход промывной жидкости Упр. ж = 1,5-10 М /КГ вязкость промывной жидкости 1пр = = 1,02-10- Па-с время сушки осадка = 80 с, вспомогательное время Тд = 1860 с. [c.105]

Для ориентировочного расчета теплопередачи остальных жидкостей коэффициенты теплоотдачи на стороне кипящей жидкости можно определить путем умножения коэффициента, полученного [c.189]

Для турбулентного движения жидкости коэффициент трения определяется формулой Блазиуса (в пределах Ке = 3000 100 ООО) [c.39]

Уравнение (13) описывает важную область, в которой логарифм вязкости линейно уменьшается с уменьшением логарифма V- Значения коэффициентов т, Я-с/м , и п (безразмерного) для каждой неньютоновской жидкости различны (см. рис. 2). В табл. 3 значения т и п приведены для трех жидкостей (см. рис. 2). Следует заметить, что т определяет вязкость, п — степень крутизны зависимости Г] от у. Для псевдопластичных жидкостей п лежит между О и 1, для дилатантных п больше, чем 1. Случаю п=1 соответствует обычная ньютоновская жидкость, коэффициент т при этом совпадает с обычным коэффициентом вязкости л. Для большинства полимерных жидкостей п заключено в интервале 0,15—0,6. [c.170]

Жидкость Коэффициент теплопередачи k в ккал/м час [c.192]

Увеличение пузырьков пара перед отрывом, а также подъем их в жидкости приводит в движение определенные столбики жидкости, которые вызывают циркуляцию и перемешивание жидкости во всем объеме и вдоль поверхности нагрева. Этим определяется в основном степень интенсивности передачи тепла от поверхности нагрева к жидкости. Поэтому при кипении в большом объеме жидкости, т, е. при естественной конвекции, коэффициент теплоотдачи а тем больше, чем больше частота образования пузырьков и чем больше количество центров парообразования на поверхности нагрева. Ввиду того, что частота отрыва пузырьков и количество центров парообразования зависят от разности температур поверхности теплообмена и жидкости, коэффициент теплоотдачи при кипении жидкости является функцией этой разности температур или теплового напряжения поверхности нагрева, [c.108]

Так как жидкость, коэффициент преломления которой требуется определить, обычно помещают на стекле, то экспериментально определяют угол падения или выхода луча на плоскость стекла. Если определен этот угол г в случае жидкость/стекло, то легко определить и коэффициент преломления п жидкости. [c.75]

При усовершенствовании установки вала следует учитывать также тепловое расширение отдельных частей теплообменника. Ранее эти теплообменники предназначались для формования обрабатываемого материала при одновременном охлаждении его. Однако в них можно также нагревать вязкую жидкость. Коэффициенты теплопередачи были замерены на экспериментальном аппарате (фиг. 150) с диаметром кожуха, равным 75 мм. Испытания прово- [c.239]

Для установок, состоящих из аппаратов с мешалкой и отстойников, средний к. п. д. колеблется в пределах О.,7—0,95, иногда при больших емкостях экстракторов т практически доходит до 1,0. Он зависит от конструкции аппаратов, условий перемешивания и отстаивания (размеров капель, скорости протекания фаз), нагрузки аппаратуры (времени контакта), а затем от физико-химических свойств жидкости (коэффициентов диффузии, вязкости, поверхностного натяжения). [c.260]

Трубы, охлаждаются кипящей жидкостью , коэффициент теплопередачи ахл = 2,85-10 2 кал см сек - град). [c.199]

Опытные данные и приведенные формулы показывают, что коэффициент диффузии зависит пре/кде всего от агрегатного состояния систем так, коэффициент диффузии для газов примерно на четыре порядка выше, чем для жидкостей. Коэффициент диффузии увеличивается с ростом температуры и уменьшается с повышением давления. [c.264]

При расчете спиральных теплообменников, предназначенных для нагревания или охлаждения газов и жидкостей, коэффициенты [c.171]

Исследовано [281] продольное перемешивание при течении воды сквозь слой стеклянных шариков диаметром 63,5—200 мкм, содержащий 20%-ный раствор хлорида аммония. Коэффициент продольного перемешивания определен по экспериментальной кривой в координатах безразмерное время—концентрация хлорида аммония в промывной жидкости. Коэффициент молекулярной диффузии установлен при низких скоростях жидкости. Отмечены стадии поршневого вытеснения и молекулярной диффузии из пленки жидкости у поверхности частиц. Дано математическое описание процесса. [c.257]

При постоянном коэффициенте относительной летучести для двухкомпонентного раствора и при равновесии пара и жидкости коэффициент разделения /, для компонента г при известном значении разделения для компонента к имеет следующие значения [c.84]

Коэффициент трения. Потери давления в условиях турбулентного течения удобно выразить через скоростной напор q = QV 2g (которому пропорциональны инерционные силы жидкости), коэффициент трения и отношение длины канала к его диаметру. Потери давления определяются следующим образом [c.50]

В данном случае теплоотдача зависит от формы и размеров твердой поверхности нагрева (или охлаждения), температуры этой поверхности, температуры жидкости, коэффициента объемного расширения р и других се физических свойств (л, а, V, р), а также от ускорения силы тяжести. Вместе с тем скорость движения жидкости не оказывает влияния на теплоотдачу, так как она является функцией независимых переменных, указанных выше. Поэтому критерий Рейнольдса исключается из обобщенного уравнения теплоотдачи при естественной конвекции, в котором определяющими критериями подобия являются критерии Ог и Рг. Соответственно обобщенное уравнение для а выражается степенной функцией [c.287]

В жидкостях коэффициент диффузии зависит в какой-то степени от [c.660]

Рг — плотности газа и жидкости. Коэффициенты трения fg, II, fgo и /го взяты из стандартных таблиц или уравнений для однофазного потока, который связывает их с числами Рейнольдса, [c.189]

Когда в газовый поток добавляют капли жидкости, вследствие заметного нагрева двухфазной смеси, испарения жидкости и разрушения пограничного слоя возрастает перенос теплоты. В 45] показано, что, если на нагреваемой поверхности образуется непрерывная пленка жидкости, коэффициенты теплоотдачи могут вырасти в 30 раз. Более практичный способ интенсификации теплообмена предложен в [46], где применяется охлаждение разбрызгиванием в центральной зоне компактного теплообменника. Увеличение коэффициентов теплоотдачи максимально иа 40% связано с образованием жидкой пленкн и ощутимым ее нагревом. Вообще же большие требуемые объемы жидкости приводят к ограничениям в практическом применении этого метода. [c.326]

Здесь А, С — коэффициенты Kj — коэффициент, учитывающий вязкость рабочей жидкости — коэффициент, учитывающий диаметры сосуда D и мешалки d /Сд — коэффициент, учитывающий высоту h расположения мешалки над дном сосуда [c.122]

Из уравнения (П1.24) следует, что коэффициент массопереноса является функцией коэффициента диффузии, логарифма среднего парциального давления неабсорбирующего компонента и-л — расстояния, на котором проходит абсорбция, т. е. толщины пленки. Со стороны пленки жидкости коэффициент массопереноса может быть записан как [c.107]

Если параметром, управляющим системой, является сопротивление пленки жидкости, коэффициент массопереноса может быть измерен на дисковой колонне [812]. При этом получают лучшую корреляцию, чем на пленочной колонне. Коэффициент массопереноса для пленки жидкости кь может быть рассчитан из уравнения [c.108]

Коэффициенты сопротивления. Коэффициенты сопротивления широко используются при расчетах силы сопротивления, действующей на тело, обтекаемое потоком жидкости. Коэффициент сопротивления определяется таким же образом, как и коэффициент трения, т. е. [c.51]

Проблемы теплоотдачи к кипящим жидкостям очень специфичны. Например, вследствие образования паровых пузырей на иоверхности нагрева поблизости от нее обычно возникает мелкомасштабная турбулентность, благодаря которой даже в неподвижном объеме жидкости коэффициент теплоотдачи, по-видимому, очень велик. Сопровождающие этот процесс явления и соотношения между основными параметрами настолько сложны, что им посвящена отдельная глава (см. гл. 5). [c.67]

При прохождении газового потока через колонну, по стенкам которой стекает тонкий слой жидкости, коэффициент массоотдачи со стороны газа может быть представлен следующим образом [c.558]

Жидкость Коэффициент расхода р. [c.130]

Существование в вязком подслое турбулентных пуЛ1>саи.ий и их постепенное затухание с приближением к межфазной границе имеют принципиальное эваче-, ние для проблемы массопередачн, особенно в тех случаях, когда процесс массо-пгредачи лимитируется переносом в жидкой фазе. Действительно, поскольку а жидкостях коэффициент молекулярной диффузии обычно значительно меньше коэффициента кинематической вязкости, турбулентные пульсации, несмотря на свое достаточно быстрое затухание в вязком подслое, дают заметный вклад в массовый поток вещества к границе раздела фаз. Влияние пульсаций на массоперенос становится пренебрежимо малым лишь в пределах так называемого диффузионного подслоя, толщина которого для жидкостей мала по сравнению. с толщиной вязкого подслоя. Скорость межфазного массообмена существенно зависит от характера изменения эффективного коэффициента турбулентной диффузии Pt вблизи межфазной границы. Если предположить, что функция Dt (у) достаточно хорошо описывается первым членом разложения в ряд Тейлора [c.177]

Расчеты по формуле (1.107) показывают, что для псевдопласти-ческих жидкостей коэффициент сопротивления выше, а для дилатант-ных ниже соответствующих значений коэффициента сопротивления при оптекании пузырька потоком ньютоновской жидкости. [c.33]

Определение коэффициента псевдотурбулентной диффузии проводилось только для псевдрожиженных слоев. Предпринимались как экспериментальные [197-200], так и теоретические исследования [201, 202]. Тем не менее, достаточно надежные корреляции для определения зависимости (2.186) в настоящее время отсутствуют. По данным [199], для псевдоожиженных слоев, ожижаемых жидкостью, коэффициент псевдотурбулентной диффузии изменяется в пределах 0,61-10 - [c.145]

Здесь также при переходе от ньютоновских к псевдопластическим жидкостям коэффициент массообмена возрастает, а при переходе к ди-латантным - уменьшается. При больших значениях Ре (Ре> 100- 1000) результаты численных расчетов хорошо согласуются с данными, полученными в приближении теории диффузионного пограничного слоя [344] [c.216]

Эффективная вязкость псевдожидкости значительно выше, нежели жидкостей, для которых коэффициент расхода близок к 0,6 (вода и м.). Для более вязких жидкостей коэффициент расхода может оказаться шш(е 0,5 тогда кинетическая энергия струн такой капельной жидкости при истечшни будет ниже, чем струи псевдоожиженного материала. — Пргм. ред. [c.577]

Для расчета коэффициентов активности компонентов в многокомпонентной смеси необходимо располагать числовыми значениями коэффициентов А и составом жидкости. Коэффициенты Aij учитывают межмолекулярное взаимодействие компонентов в бинарных сл1есях и определяются по опытным данным о равновесии между всевозможными парами компонентов в многокомпонентной смеси (см. стр. 409). Для системы, содержащей к компонентов, они образуют матрицу порядка к Vs к, причем диагональные элементы Ац равны нулю. [c.100]

В настоящее время наибольшее практическое применение получили методы расчета равновесия, основанные на использовании уравнения Дюгема—Маргулеса и эмпирических зависимостей неидеальной доли изобарного потенциала смешения от состава смесей [9, 16, 209, 213, 214, 227—232]. Неидеальная доля изобарного потенциала смешения выражается при этом обычно в виде суммы неидеальных долей изобарного потенциала сме- шения бинарных систем, образованных веществами, входящими в многокомпонентную систему, и дополнительных членов, учитывающих совместное взаимодействие всех компонентов друг с другом. Эти члены включают эмпирические коэффициенты, которые определяются по данным о равновесии в трехкомпонентной системе. С помощью зависимости неидеальной доли изобарного потенциала смешения от состава жидкости коэффициенты активности определяются по уравнению (214). По найденным значениям коэффициентов активности концентрация произвольного компонента в паре рассчитывается по уравнению [c.185]

Давление насыщенных паров, температура начала кипёния и коэффициент теплопередачи находятся по известным уравнениям в завдамости от физи-ко-химических свойств, гидродинамики движения фаз и тепловых свойств теплоносителя и испаряющейся жидкости. Коэффициент массопередачи принимается постоянным. [c.23]

В этих уравнениях т) — неньютоиовская вязкость 4 1 и — соответственно первый и второй коэффициенты юрмальных напряжений. Заметим, что при стационарном сдвиговом течении ньютоновской жидкости коэффициент т) совпадает с обычным коэффициентом вязкости [c.166]

Для вязкоупругих неныотоновских жидкостей коэффициент трения обычно меньше, чем для обладающих такой же вязкостью, но не упругих. Сравнительно простые корреляционные соотношения для этих жидкостей предложены в [26] [c.175]

ДЛЯ горячих продуктов первое рабочее колесо двухстороннего входа жидкости коэффициент быстроходности /1 =9X10 = 90 число рабочих колес (ступеней) равно 2. [c.166]