Процесс промывки

Для того чтобы устранить этот недостаток и поддерживать содержание углеводородов в циркулирующем газе на допустимом уровне, можно или непрерывно выводить часть циркуляционного газа из си-/стемы и заменять его свежим водородом, или пропускать циркуляционный газ под рабочим давлением около 250 ат через установку масляной промывки или абсорбции для улавливания углеводородов, хорошо растворяющихся в масле. Использование процесса промывки газа дает значительную экономию водорода по сравнению с первым вариантом- [c.36]

Аналогично противоточному процессу промывки шлама проводится, например, выщелачивание ценного компонента из руд. В этом случае чистый свежий растворитель также контактирует с наиболее выщелоченной рудой, а свежая руда — с наиболее концентрированным раствором. [c.362]

Промывка микросфер. Процесс проводят в промывочных чанах в течение 24 ч прп 45—50° С, т. е. при температуре процессов термообработки и активации. Выдерживать одинаковую температуру на всех стадиях мокрой обработки очень важно — катализатор не испытывает резких температурных напряжений, что положительно влияет на прочность его структуры. Окончание процесса промывки устанавливают ио отсутствию в промывной воде ионов ЗО " (лабораторный анализ с хлористым барием). [c.61]

Через каждые 4 ч первый по ходу процесса промывки чан отключают на разгрузку, а на первую ступень подключают очередной чан, прошедший процесс активации. Окончание процесса промывки определяют пробой на хлористый барий при помутнении промывной воды после 2—3 капель ВаОа промывку необходимо продолжить. [c.62]

Фракционный состав глин играет определенную роль в процессе сернокислотной активации и в технологии их применения. Мелкие частицы медленно оседают и в процессах промывки суспензии часть частиц в виде мути и взвеси уносится с водой в канализацию, а из реакционных аппаратов каталитических установок — вместе с дымовыми газами в атмосферу. Это обусловливает большие потери катализатора. Глина, состоящая из крупных дисперсных частиц, в процессе промывки от остаточной кислоты после химической активации оседает полностью и быстрее, а в каталитических процессах и при их регенерации способствует более быстрому оседанию частиц из паровой и газовой фаз. [c.72]

Если формование по каким-либо причинам протекало неудовлетворительно и в промывочном чане скопилось много бесформенного геля и мелочи, то они плотно закупоривают отверстия в паукообразных коробах. Большое скопление бесформенного геля и мелочи на дне чана приводит к неравномерному отбору промывной воды и увеличению времени процесса промывки. В таких случаях про- [c.85]

Существующие методы определения зависимости удельного сопротивления осадка ог ДР позволяют одновременно установить зависимость сопротивления фильтровальной перегородки от ДР (см. главу IV). Однако использование последней зависимости иногда усложняет практические расчеты и не повышает. их точности, так как сопротивление фильтровальной перегородки по своему существу не является стабильной величиной. В процессе фильтрования в перегородку могут проникать твердые частицы суспензии, степень же очистки перегородки от твердых частиц в процессе промывки зависит от многих обстоятельств. [c.37]

Процесс промывки осадка на фильтре более сложен, чем фильтрование, так как в промывке участвуют две различные по составу [c.209]

Рис. У1-2. Функциональная зависимость 0/0о = /( .ж/Уо) для процесса промывки

Предложена [7, с. И] следующая классификация процессов промывки осадков [c.210]

В соответствии с этим в дальнейшем рассматриваются одноступенчатые процессы промывки мето.цом вытеснения на фильтрах периодического и непрерывного действия, а также многоступенчатые процессы промывки методом разбавления на фильтрах периодического действия и методами вытеснения и разбавления на фильтрах непрерывного действия. [c.210]

Исследован процесс промывки осадка на цилиндрическом горизонтальном листовом фильтре с круглыми вертикальными филь- [c.211]

Процесс промывки осадка можно разделить на две стадии. В течение первой стадии, продолжительность Тп которой относительно невелика, концентрация растворенного вещества в промывной жидкости постоянна и равна концентрации этого вещества в фильтрате. В течение второй, более продолжительной стадии, концентрация растворенного вещества в промывной жидкости непрерывно и закономерно уменьшается. [c.212]

Наличие двух стадий промывки объяснено тем, что в первой стадии протекает простой процесс вытеснения фильтрата из пор осадка промывной жидкостью, а во второй стадии — диффузия растворенного вещества из пленки фильтрата, окружающей твердые частицы осадка, в промывную жидкость. К последнему процессу присоединяется растворение вещества, адсорбированного на поверхности частиц осадка. Из рис. VI- видно, что процесс промывки для второй стадии можно выразить уравнением [c.212]

Исследован процесс промывки осадков на фильтрпрессе с круглыми рамами (диаметром 0,18 м и толщиной 0,01—0,03 м), в котором промывная жидкость в каждой раме проходила в одном направлении через весь слой осадка [242]. [c.213]

На основании формы полученных кривых весь процесс промывки оказалось целесообразным разделить на три стадии. В течение первой стадии протекает простой процесс вытеснения фильтрата из пор осадка промывной жидкостью она заканчивается в тот момент, когда первая порция промывной жидкости выходит из пор осадка. Эта стадия характеризуется постоянной концентрацией растворенного вещества в жидкости, вытекающей из рам фильтрпресса. [c.214]

В качестве примера на рис. У1-2 показан ход промывки для всех трех стадий в соответствии с уравнениями (VI,3) — (У1,5). Кривая I характеризует процесс промывки осадка диатомита толщиной 0,01 м от раствора хлорида натрия концентрацией около 15 г л- (а=0,976 Ь=—0,316 с=1,934 d=—0,717 е = 0,0224). Кривая II соответствует промывке осадка мела толщиной 0,02 и 0,03 м от раствора хлорида натрия концентрацией около 30 г-л (а=1,0 Ь = —1,042 с = 3,493 = — 1,502 е = 0,0166). Было установлено, что в процессе промывки диатомита окончание первой стадии наступает при 1 п.ж/1 о = 0,5, а в процессе промывки мела —при Vп.ж/Vo = 0,7. Вторая стадия в обоих случаях заканчивается при Уп.ж/ о= 1,35. На рис. У1-2 различные стадии промывки разделены пунктирными вертикальными линиями. Для практических целей постоянная а в уравнении (VI,3) может быть принята равной единице. [c.215]

На основании результатов проведенной работы были сделаны выводы о том, что влиянием диффузии на процесс промывки можно пренебречь и что скорость промывной воды и толщина промываемого осадка в общем не влияют на вид функциональной зависимости G/Go=/( п.ж/Vo). Однако при промывке осадков диатомита толщиной 0,02—0,03 м и пористостью около 78% наблюдается изменение их структуры, что приводит к увеличению количества промывной жидкости, необходимой для достижения установленной степени извлечения растворенного вещества из осадка. При промывке осадков мела толщиной 0,01 м и пористостью около 38% количество промывной жидкости возрастает по сравнению с количеством ее при толщине осадков 0,02 и 0,03 м. Это объяс- [c.215]

Изучен процесс промывки осадков от водных растворов глицерина и хлористого натрия дистиллированной водой на цилиндрическом фильтре с горизонтальной фильтровальной перегородкой [243]. Осадки состояли из стеклянных шариков (0,12—5,3 мм), частиц кварцевого песка (0,15 мм), карбида кремния (0,03 мм), карбоната кальция (0,01 мм), диатомовой земли (около 0,003— [c.216]

Исследования показали, что процесс промывки можно разделить на три стадии. Во время первой стадии фильтрат вытесняется из пор осадка промывной жидкостью. Эта стадия заканчивается при появлении из пор осадка первых порций промывной жидкости. Если вязкости фильтрата и промывной жидкости приблизительно одинаковы, то в большинстве случаев первая стадия промывки заканчивается при степени насыщения 0,2. Во второй стадии скорость извлечения фильтрата непрерывно уменьшается. При степени насыщения 0,05 наступает третья стадия промывки, скорость которой определяется закономерностями процесса диффузии. [c.217]

Установлено, что основное влияние на процесс промывки оказывает размер частиц осадка (1 и что влияние на этот процесс скорости промывной жидкости, пористости осадка и формы частиц относительно невелико. Для кристаллических частиц значение й равно средней по величине проекции кристалла из трех проекций на взаимно перпендикулярные плоскости. Если осадок неоднороден, то величина с1 соответствует размеру частицы, имеющей среднюю поверхность. При расчете процесса промывки осадка на фильтрах, имеющих перегородки, в порах которых задерживается фильтрат, следует прибавлять его объем к объему фильтрата, находящегося в порах осадка перед началом промывки. [c.217]

Уравнения (VI,8) и (VI, 9) были рассмотрены также при исследовании процесса промывки осадков на листовых фильтрах [245]. Рекомендуют применять эти уравнения только для быстрых при- [c.219]

Описанное влияние вязкости обеих жидкостей на процесс вытеснения находится в соответствии с данными о влиянии вязкости на процесс промывки [243]. [c.220]

На основе представления о конвективном вытеснении фильтрата из пор осадка под вакуумом, когда промывная жидкость поступает на осадок в виде капель из форсунок, дано математическое описание процесса промывки [267]. Влияние неоднородной пористости осадка и молекулярной диффузии, а также наличие трещин и газовой фазы в порах осадка учтено обобщенным параметром промывки. Приведено уравнение для расчета концентрации растворимого вещества в функции времени, количества промывной жидкости, толщины осадка и параметра промывки. [c.226]

В других опытах вытесняющей жидкостью был этилбутират, а вытесняемой— бензол. Плотности этих жидкостей отличались только на 0,001 г-см вязкость этилбутирата превышала вязкость бензола лишь на 0,03 сПз, Скорость движения вытесняющей жидкости, отнесенная ко всему поперечному сечению колонны, в различных опытах составляла приблизительно от 2-10- до 130-10 м-с . При этом было отмечено, что во всех опытах при различной высоте пористого слоя и различной скорости движения вытесняющей жидкости концентрация ее при выходе из пористого слоя составляла 0,5 массовых долей, когда объем поступившей в колонну вытесняющей жидкости был равен объему пор. Последняя закономерность приблизительно соответствует зависимостям, найденным при изучении процесса промывки, [242, 243]. [c.220]

Относительно использования одноступенчатого процесса промывки в данном случае можно сказать приблизительно то же, что было отмечено при рассмотрении одноступенчатого процесса промывки методом вытеснения на фильтрах периодического действия. [c.221]

На основании материального баланса процесса промывки уравнение (VI, 10) может быть преобразовано к виду. [c.221]

Указано, что в этих координатах верхняя кривая относится к предельному случаю, когда в капиллярах осуществляется идеальное смешение (Д=оо), а нижняя кривая характеризует предельный случай, когда в капиллярах происходит поршневое течение промывной жидкости (А=0) на практике процесс промывки соответствует одной из промежуточных кривых для А конечной величины. Отмечено, что нанесением экспериментальных точек в упо- [c.225]

Действительный процесс промывки отличается от идеального, если полное выравнивание концентраций не достигается. Это обус- [c.233]

Дано [258] математическое описание процессов промывки осадков разбавлением и вытеснением. В частности, приведены соотношения для определения концентрации жидкой фазы в различных ступенях противоточной установки. Описаны результаты опытов по промывке осадка сульфата бария, причем отмечены стадии промывки вытеснением и диффузионной промывки. [c.243]

Даны [261] фазовые диаграммы для нахождения параметров многоступенчатого комбинированного процесса промывки методами вытеснения и разбавления. [c.243]

Если промывную жидкость подают на поверхность осадка в виде капель, то определение скорости промывной жидкости осложняется. Можно сказать, что скорость промывной жидкости в этом случае будет до некоторой степени возрастать с увеличением ее расхода. Такой процесс промывки рассмотрен в следующей главе на основе закономерностей движений двухфазного потока жидкость — воздух в пористой среде. [c.245]

Чисто аналитические расчеты в этой области в настоящее время встречают затруднения. Такое положение объясняется тем, что соответствующие закономерности находятся обычно для ограниченного числа осадков и определенных интервалов изменения ограниченного числа переменных. Поэтому они не могут быть применены с достаточной точностью к другим осадкам и иным интервалам изменения переменных, особенно когда существенную роль играют переменные, влияние которых не отражено в данной закономерности. Однако следует иметь в виду, что такие закономерности значительно облегчают оценку влияния различных факторов, на течение процесса промывки и особенно полезны при нахождении условий работы фильтров, приближающихся к оптимальным. [c.245]

К вторичным материальным ресурсам процесса пиролиза относят сернисто-щелочные стоки, образующиеся при очистке гнрогаза от сероводорода и диоксида углерода. После соответствующей подготовки их применяют в целлюлозно-бумажной промышленности для сульфатной варки целлюлозы. Опыт утилизации сернисто-щелочных стоков подтвердил целесообразность их подготовки в составе этиленовых производств. Так как солевой состав стоков колеблется в широких пределах вследст-впе разбавления водой в процессе промывки пнрогаза, эти стоки необходимо (рис. 54) упаривать. Для удаления полимерных соединений стоки промывают ароматическими углеводородами, а затем упаривают. [c.157]

Осповным источником потерь комплекса может быть промывка его после фильтрованргя. В процессе промывки необходимо полностью удалить маточный раствор и снизить до минимума диссоциацию комплекса, промывая его миштмальным количеством растворитс ля при нн <ких температурах. В качестве промывочной жидкости желательно использовать растворитель, плохо растворяющий реагент. [c.222]

В рабочий цикл (рильтра входят, кроме процесса фильтрования промывка осадка, сушка осадка, подготовка рабочего органа к следующему циклу и т. д. Время промывки осадка т р находят из универсального уравнения (10.1), которое преобразуют при условии, что процесс промывки происходит при постоянных толщине слоя осадка перепаде давлений Ар р и скорости промывки у р [c.287]

Промывка шариков. Циркуляция промывной воды в процессе промывки шариков осуществляется следуюпщм образом. Умягченную воду пз резервуара насосом в дсоличестве 20—21 подают в распределительный коллектор промывочного чана, стоящего на последней (шестой) ступени процесса. Через боковой трубопровод и паукообразные коробы промывная вода, пройдя весь слой шариков в чане снизу вверх, поступает в низ второго чана, из второго — в третий и т. д. Из последнего (6-го) чана, стоящего на первой ступени промывки, промывная вода через опущенный в воронку сливной [c.62]

При крекинге тяжелого сырья активность катализатора не играет такой роли, как для легкого сырья, и может быть снижена за счет уменьшения его удельной поверхности. Но при этом должна быть сохранена повышенная стабильность катализатора — путем более полного удаления ионов натрия. Последнее достигается промывкой раствором сульфата аммония. Установлено, что ионы натрия удаляются быстрее из свен есформованного катализатора, т. е. в процессе синерезиса. Поэтому процесс синерезиса совмещен с процессом промывки раствором сульфата аммония концентрации 2—3 г/л, подаваемым в количестве 18—20 м /ч. Режим формования и остальные операции остаются без изменения. [c.89]

В технологический процесс мокрой обработки алюмосиликатного гидрогеля внесены такие изменения, которые обеспечивают нормальную обработку при сокращенном трехчасовом цикле. Для сохранения предусмотренной ГОСТ насыпной плотности сухого и прокаленного катализатора сокращение времени термообработки с 12 до 9 ч компенсировано повышением температуры синерезисной жидкости с 42—50 до 50—55° С, уменьшением ее концентрации с 40—42 до 24—30 г/л и повышением pH с 8,5—8,9 до 8,7 —9,2. Увеличена подача активирующего раствора с 19 до 22 м /ч и повышена его концентрация с 0,10—0,11 до 0,13—0,14 п. При неизменной температуре (45—50° С) процесса промывки гидрогеля повышено количество промывной воды до 23—26 против 21—23 м /ч. Внесенные изменения [c.90]

На практике течение процесса фильтрования, а также процессов промывки и обезвоживания осадка часто отклоняется от закономерностей, выражаемых имеющимися уравнениями. Это происходит, в частности, в результате искажающих влияний конструктивных особенностей фильтра и неучтенных свойств суопензии и осадка. Поэтому вопрос о физическо М моделировании процессов фильтрования, промывки и обезвоживания приобретает большое практическое значение. Методы моделирования указанных процессов следует считать недостаточно ясными в настоящее время и подлежащими дальнейшему изучению. Здесь целесообразно только упомянуть, что в качестве модели желательно использовать небольшой фильтр, в конструктивном отношении по возможности воспроизводящий производственный фильтр. [c.22]

Здесь приведены данные о некоторых исследованиях основных закономерностей рассматриваемого процесса промывки, выполненных без углубления в анализ микролроцессов, протекающих в порах промываемого осадка. Далее рассмотрены и по в03)М0жн0сти оценены некоторые математические описания процесса промывки методом вытеснения на фильтрах периодического действия, составленные на уровне микрофакторов, действующих в промываемом осадке. Такие математические описания получили значительное распространение за последние годы (с. 246). [c.211]

В работе использовано понятие степень насыщения [178]. Если через пористую среду протекают две жидкости, одна из которых смачивает стенки пор, а другая не смачивает, -то первая жидкость перемещается около этих стенок, а вторая движется в середине пор. Степенью насыщения в этом случае называется отношение объема смачивающей жидкости к общему объему пор. В процессе промывки обе жидкости смачивают стенки пор. Однако по аналогии можно принять, что фильтрат, располагающийся около стенок пор, соответствует смачивающей жидкости, а промывная жидкость, которая находится в середине пор,— несмачиваю- [c.216]

Общее приближенное уравнение процесса можно вывести, если сложную систему пор мысленно заменить системой параллельных цилиндрических каналов среднего эквивалентного диаметра и принять параболическое распределение скоростей движения фильтрата и промывной жидкости в этих каналах [242]. При этом процесс промывки следует разделить на две стадии первая стадия начинается с момента пропикания промывной жидкости в каналы осадка и заканчивается при появлении из осевой части каналов первых порций этой жидкости начало второй стадии совпадает с окончанием первой и продолжается до прекращения промывки. Следует также принять, что в течение обеих стадий фильтрат и промывная жидкость не смешиваются. [c.218]

Для процесса промывки на непрерывнодействующих фильтрах характерны относительно небольшая толщина осадка и поступление на его поверхность промывной жидкости в виде капель. На основании экспериментальных данных найдено, что определяющим фактором в этом случае является интенсивность смещения фильтрата и промывной жидкости в порах осадка. [c.221]

В соответствии с анализо.м автора, при 1 (весь осадок рассматривается в виде одного слоя) уравнение (VI, 14а) принимает вид, аналогичный диффузионному уравнению (VI, ), которое описывает вторую стадию промывки. Если а стремится к бесконечно большому значению, то при п меньше 1 величина приближается к Со, а при п больше 1 величина с ы приближается к 0 при /г=1 происходит скачкообразное изменение величины г от Со до 0. Это отвечает процессу промывки осадка по типу идеального вытеснения. Типичные кривые в координатах п — с м/Со для различных значений а показаны на рис. 1-9. [c.224]