Заполнение сечения топки

Особенности расположения горелок предопределили и размещение факела в объеме топки. Располагаясь в основном в центральной части топочной камеры, факел в то же время отдельными языками прижимался к фронтовой и задней стенам, что в свою очередь вызывало неравномерное заполнение видимым факелом выходного сечения топки и затягивание части его в фестон и пароперегреватель. Однако в сечении за верхней ступенью экономайзера газовые концентрационные поля выравнивались и характеризовались небольшим содержанием продуктов химической неполноты горения даже при весьма низких избытках воздуха порядка 3—4%. Практически полное сгорание мазута с малым избытком воздуха можно объяснить как достаточно совершенной конструкцией и компоновкой горелочных устройств (относительно глубокое диспергирование мазута двухпоточная подача и повышенные скорости воздуха равномерное распределение мазута и воздуха по горелкам индивидуальное, нестесненное развитие отдельных фа- [c.181]

Обычно применяется расположение горелок в один-два ряда на одной или двух противоположных стенах топочной камеры. При одностороннем расположении горелок выходные скорости и сечение амбразур выбирают с таким расчетом, чтобы дальнобойность факела обеспечила хорошее заполнение объема топки и отсутствие удара факела пламени о противоположную стенку. [c.127]

Трудно предположить, что такая неравномерность газового состава явилась следствием различных присосов воздуха с левой и правой стороны котла, так как котел имеет достаточно плотные ограждения и присосы на участке топка — пароперегреватель не превышают 7%. Кроме того, данные о распределении продуктов неполного горения по тарировочному сечению показывают, что такая неравномерность концентраций обусловлена главным образом неравномерным заполнением топки горящими факелами. Следует также отметить, что после установки горелок на котле имело место интенсивное шлакование боковых экранов, в связи с чем была проведена работа по вписыванию факелов мазутных форсунок в амбразуры горелок, изменялись комбинации подачи воздуха в горелки, подбирались форсунки с различными углами раскрытия и т. д. В результате горение улучшилось, но полностью устранить шлакование экранов не удалось. Во избежание этого горелки были развернуты навстречу друг другу примерно на 10°. Несмотря на это, и после разворота горелок факелы продолжали ударять в боковые экраны, но шлакование несколько уменьшилось. При переходных же режимах 198 [c.198]

В действительности же длина топки и ее поперечное сечение не используются полностью, поэтому и действительное время пребывания будет меньше, чем располагаемое. Обозначим через коэффициент использования объема топки (коэффициент заполнения факелом объема топки) [c.157]

Ухудшены условия реагирования и в зоне догорания. Развивающиеся в топке мощные вихри занимают значительную часть топочного пространства, стесняют основной поток, уменьшая его сечение, и существенно уменьшают заполнение топочного пространства факелом. При этом рециркуляция продуктов сгорания увеличивается, что уменьшает действующую концентрацию кислорода. В потоке с пониженной концентрацией кислорода и с несколько пониженной турбулентностью, из-за отсутствия вторичной турбулизации и успокоения потока по мере падения скорости выгорание кокса в основном участке факела протекает замедленно, что приводит к повышенным механическому и химическому недожогу. [c.426]

На рис. УН-5 показана бездиффузорная инжекционная горелка, принятая для радиационно-конвективных подогревателей с нагрузкой 6500 л природного газа в 1 ч. Горение осуществляется при = 0,8—0,9 подачей вторичного воздуха обеспечивается окончательный коэффициент избытка воздуха в топке, равный 1,2—1,3. Вторичный воздух поступает внутрь рассредоточенного факела и способствует догоранию природного газа. Для более равномерного заполнения шахты факелом истечение смеси газа и воздуха из горелки осуществляется под некоторым углом к вертикали, что создает закрученный поток. Описанная горелка позволяет иметь равномерную по сечению и регулируемую по высоте тепловую нагрузку на змеевики подогревателя. [c.285]

Рис. 20-5 и 20-6 дают представление об аэродинамике топки с встречным расположением прямоточных горелок на фронтовой и задней стенах. Изображенные на них поля скоростей получены в экспериментальных исследованиях на воздушной модели. По истечении из горелок струи эжектируют газ из окружающей среды, в результате чего расход в них увеличивается. При равенстве начальных количеств движения встречные потоки соударяются в центре топки (рис. 20-5) при практически одинаковых скоростях в них и суммарном расходе, равном в рассматриваемом случае 1,88(Зо, где Со — начальный расход газа через горелки. В месте соударения в результате торможения динамический напор трансформируется в статическое давление. Под действием образовавшегося перепада давления общий поток растекается вверх и вниз с повышенными скоростями и вследствие этого с малым заполнением сечения топки восходящий поток занимает 0,57 сечения топки, причем 0,37 сечения топки занимает основной поток, В месте разветвления расход в восходящем потоке Ов составляет 1,3250о, а в нисрсодящем Охв —0,55(Зо. По мере движения восходящий поток расширяется. Однако полного заполнения топки не достигается. На уровне перехода в горизонтальный газоход степень заполнения сечения топки восходящим потоком составляет 0,86, причем на основной поток приходится 0,68 сечения топки. Максимальная скорость в этом сечении составляет 0,36 Вследствие неполного заполнения сечения камеры над горелками у фронтовой и задней стен развиваются вихри. Часть восходящего потока с расходом Оо направляется на выход из топки. Избыточный расход рециркулирует, образуя у стен в области над горелками два больших вихря, каждый из которых занимает до 0,3—0,35 глубины топки и распространяется почти по всей высоте топки. Расход в них соответственно составляет 0,181 (Зо и 0,144(Зо. [c.428]

Конструкции топочных устройств для печей термообезвреживания можно разделить на камерные, циклонные, шахтные и барабанные. Наиболее распространены вертикальные и горизонтальные камерные (рис. 5.53, а), а также циклонные горизонтальные (рис. 5.53,6) конструкции. В циклонных печах организуется вращательно-поступательное движение продуктов горения, что обеспечивает большее время пребывания обрабатываемых газов, чем в камерных печах таких же габаритов. Последние обычно конструируют одно- или двухходовыми по дымовым газам. Они могут быть прямоугольного или круглого сечения. Вертикальные прямоугольные конструкции имеют худшее заполнение объема топки дымовыми газами по сравнению с горизонтальными топками круглого сечения. В камерных топках возможно устройство дополнительных сводов, повышающих температуру в реакционной зоне, что невозможно выполнить в циклонных печах. В конечном счете конструкция и габариты топочного устройства выполняются такими, чтобы обеспечить требуемое время пребывания отбросных газов в зоне высоких температур. [c.413]

Топки с угловыми горелками имеют повышенную эжекцию газов из окружающей среды в основной поток и повышенную интенсивность теплоотдачи из него. В результате этого в реагирующем потоке уменьшается аккумуляция тепла, выделяющегося при горении топлива, и температуры в факеле стабилизируются на педостаточно высоком уровне (см. 5-9 и 16-4), что обусловливает недостаточно интенсивное протекание процесса горения. Эти неблагоприятные условия в топке с тангенциальной компоновкой связаны с разобщенным распространением факелов горелок, расположенных в разных углах топки, и движением газового потока, образующегося после слияния струй, вдоль экранированных стен, а в топках с диагональной или блочной компоновкой — с движением основного потока на значительной высоте с неполным заполнением сечения топочной камеры. [c.437]

Выявленное распределение среднемассовых значений скоростей, температур и химического недожога в топочном объеме парогенератора представлено на рис. 5-6. Зафиксированы две рециркуляционные зоны, характерные для топок с однофронтовым размещением горелок. Первая зона расположена у пода топки (под горелками), а вторая прилегает к фронтовой стене топки, занимая часть топочного объема от ширм пароперегревателя до верхнего работающего яруса горелок. Топочный объем заполнен горящим факелом не более чем на 50—60%, Анализ кривых выгорания показал, что на расстоянии трех-четырех калибров (диаметров амбразуры) от выходного сечения горелки выгорает примерно 90—95% газа, что соответствует объемному теплонапряжению 680—860 Мкал/(мЗ-ч). Дожигание оставшейся доли топлива осуществляется менее активно [QIV [c.84]

Эта реакция, сопровождаемая многими побочными реакциями, осуществляется при 370—380° С и давлении, близком к атмосферному, в контактной печи 3 (рис. 93). Печь имеет форму цилиндра высотой и диаметром до 6,5 м, выложена из огнеупорного кирпича с двойными стенками, внутри которой по окружности установлено 24 стальные реторты 4 прямоугольного сечения высотой 5 м, заполненные катализатором. Кольцевое пространство между двойными стенками представляет собой топку 5, в которой сгорает газообразное топливо. Реторты нагреваются за счет лучеиспускания раскаленной внутренней стенки. Топочные газы поступают во внутреннее пространство печи и далее в боров. Спирт-сырец синтетический, гидролизный или сульфитный С1мешивают с отходом производства — спиртом-регенератом. Полученная шихта (80-процентный спирт) испаряется в трубках спиртоиспарителя (на рис. 93 не указан), обогреваемых паром. Пары спирта, проходя через перегреватели 1 и 2, омываемые топочными газами, нагреваются до 380° С и поступают в контактную печь 3 и здесь распределяются по всем ретортам. Выходящий из реторт контактный газ собирается в кольцевом трубопроводе 6 и охлаждается до 180° С в котле-утилизаторе 7. Газ представляет собой смесь, содержащую более тридцати веществ помимо непрореагировавшего спирта и продуктов основной реакции — бутадиена, паров воды и водорода, — в ней содержатся в наибольшем количестве уксусный альдегид, диэтиловый эфир, этилен, пропилен и псевдобутилен (бутен-2). [c.264]

Производство бутадиена началось в 1932 г. на заводах в Ярославле и в Воронеже. Эта реакция, сопровождаемая многими побочными реакциями, осуществляется при 370—380 °С и давлении, близком к атмосферному, в контактной печи 3 (рис. 81). Печь имеет форму цилиндра высотой и диаметром до 6,5 м, выложена из огнеупорного кирпича с двойными стенками, внутри которой по окружности установлены 24 стальные реторты 4 прямоугольного сечения, заполненные катализатором. Кольцевое пространство между двойными стенками представляет собой топку 5, в которой сгорает газообразное топливо. Реторты нагреваются за счет лучеиспускания раскаленной внутренней стенки. Топочные газы поступают во внутреннее пространство печи и далее в боров. Спирт-сырец смешивают с отходом производства — спиртом-регенератом, шихта испаряется в трубках спиртоиспа-рителя (на рис. 81 не указан). Пары спирта, проходя через перегреватели 1 и 2, омываемые топочными газами, нагреваются [c.234]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология