Эжекция

Рис. 140. Схема двухступенчатого эжектора а — первая ступень ажекцпи б — вторая ступень эжекции l — паровая коробка 2 — сопло 3 — камера всасывания 4 — диффузор 5 — промежуточный конденсатор в — распылитель.

Рис. У1-21. Схема акустической горелки в сборе с регулятором эжекции атмосферного воздуха

Реактор включает общие для этого типа аппаратов детали корпус, днища, распределитель, штуцеры для ввода и вывода сырья и продуктов реакции, а также штуцеры для термопар, выгрузки катализатора, эжекции газов и отбора проб, футеровку и опорное кольцо. [c.49]

Коэффициент эжекции и, показывающий количество отсасываемой паро-газовой смеси на единицу количества рабочего агента (водяного пара), зависит от многих факторов — термодинамических свойств рабочего агента и отсасываемой среды, их даилений, температур, влажности от размеров, формы и качества изготовления элементов эжектора. Величину и рассчитать [c.187]

Производительность эжекторов исчисляется количеством отсасываемых ими паров и газов в 1 ч. Расход водяного пара на отсос газов в эжекторах определяется их производительностью и глубиной вакуума (числом ступеней эжекции). Сравнительная оценка двух-и трехступенчатых эжекторов иллюстрируется рис. 144. Из графика видно, что при одном и том же вакууме производительность трехступенчатых эжекторов выше, чем двухступенчатых. [c.249]

Схема по рис. 111-35, е с предварительным эжектором применяется для дополнительного понижения давления в колонне и создания глубокого вакуума (порядка 6,7—13,3 гПа). Поскольку через предварительный эжектор проходит весь объем паров из колонны, размеры его достаточно велики и значителен расход водяного пара на эжекцию, поэтому такие схемы применяют редко. [c.199]

При минимальных нагрузках по парам клапаны работают в динамическом режиме. При увеличении нагрузки клапаны приподнимаются в пределе до упора ограничителей и начинается эжекция жидкости над клапанами, что способствует более интенсивному перемешиванию жидкости в надклапанном пространстве. Распределительный выступ на клапане при остановке колонны способствует полному стоку жидкости с тарелки. [c.178]

Эжекционная клапанная тарелка представляет собой (рис. 2.2) полотно с отверстиями (1 = 90 мм) и переливными устройствами. В отверстия полотна тарелок устанавливаются клапаны, представляющие собой вогнутый диск (ПО мм) с просечными отверстиями (каналами) для эжекции жидкости, имеющий распределительный выступ для равномерного стока жидкости в эжекционные каналы. Клапаны имеют четыре ограничительные ножки и 12 эжекционных каналов. Они изготавливаются штамповкой из стали толщиной 0,8 - 1,0 мм. Масса одного клапана составляет всего 80 - 90 г (а капсульного с паровым патрубком - 5 - 6 кг). [c.37]

Зазор между регулирующим диском и корпусом горелки в зависимости от температуры и производительности устанавливают в пределах 4—8 мм. На рис. 1-20 показана зависимость расхода эжектируемого первичного воздуха в смесительную камеру горелки АГГ-П от величины зазора. Из графика видно, что эжекция атмосферного воздуха изменяется от минимальной величины до максимального значения (140 м ч) при зазоре 6 мм, а затем начинает снижаться, и при зазоре 20 мм влияние регулирующего диска исключается и поступление воздуха на горение топлива в первичной камере становится неуправляемым. Создание необходимого оптимального соотношения газ — воздух в этих условиях становится невозможным. [c.260]

Поэтому обычно летом вакуум падает, в зимой повыщается. Практически давление вверху колонны больше вышеуказанных цифр на величину гидравлического сопротивления потока паров в трубопроводах и вынос ых конденсаторах-холодильниках. Значительно более глубокий вакуум в колонне можно создать перегонкой без подачи водяного пара, т.е. сухой перегонкой или же, в принципе, использованием КВС с предварительным эжектором, устанавливаемым на участке между верхом колонны и выносными конденсаторами-холодильниками. Так, КВС с предварительным эжектором позволяет обеспечить остаточное давление в верху колонны порядка 6 - 7 г Па при температуре охлаждающей воды 30 "С. Однако такие схемы находят на практике исключительно ограниченное применение, поскольку предварительный эжектор имеет значительные размеры и требует больших расходов водяного пара на эжекцию всего объема паров, уходящих с верха колонны. [c.41]

Основное реакционное пространство ЭПП можно условно разбить на три зоны 1 — зона спокойной жидкости, находящейся ниже закручивателя 2 — зона эжекции и вспенивания жидкости, эта зона нестабильна, ее высота зависит от глубины погружения закручивателя и скорости газа 3 — зона распыления жидкости (брызг), размеры которой зависят от количества жидкости, находящейся в аппарате и высоты слоя пены. [c.264]

Во избежание заражения атмосферы сероводородом, выделяющимся при переработке сернистых нефтей, предусмотрен л следующие мероприятия а) сброс газов, выделяющихся из емкостей для орошения, производится через сборную линию в форсунку атмосферной трубчатой печи б) вода барометрического конденсатора и конденсаторов смешения после первой ступени эжекции, содержащая растворенный сероводород, сбрасывается в закрытый колодец с трубой, отводящей газы на высоту 20 м , в) паровоздушная смесь после второй ступени эжекции, содержащая сероводород, сбрасывается на высоте также 20 nt с лишним [c.166]

Общая теория эжекции подробно разработана в трудах К. К. Баулина, С. Е. Бутакова, П. Н. Каменева и основные ее выводы не изменяются в любых частных случаях использования эжекторов. Однако специфические условия эжекции при повышенных давлениях, и в особенности при изменении агрегатного состояния эжектирующего агента, вносят поправки в методику расчета. [c.6]

К основным особенностям паровоздушной эжекции в условиях местных отсосов из-под укрытий технологического оборудования в нефтяной промышленности относятся [c.96]

Таким образом, эжекцию воздуха с помощью пара в описанных условиях можно рассматривать по существу как один из частных случаев газовой эжекции при незначительном изменении плотностей эжектирующей и эжектируемой сред. Отличие рассматриваемого случая от обычного заключается в частичном изменении агрегатного состояния эжектирующего агента после смещения, что сказывается прежде всего на величине удельного веса смеси. [c.96]

Что касается состояния пара выхлопа, то пар этот влажный, с паросодержанием порядка х = 0,95. Так как пар для целей эжекции обычно отбирается непосредственно из магистрали выхлопа в пределах насосной, паросодержание перед соплом примерно такое же. [c.97]

Соответствующий коэффициент подмешивания (эжекции) [c.99]

Удельный вес смеси (при коэффициенте эжекции д) можно принять равным удельному весу насыщенного воздуха при температуре смеси, поскольку объем, занимаемый в смеси жидкой фазой, ничтожен. Величину удельного объема смеси проще всего принимать из соответствующих таблиц для влажного воздуха при [c.99]

Паросодержание смеси при обычной температуре воздуха в помещении (около 20° С) в широких пределах величины коэффициента эжекции составляет не более 85% и, следовательно, нет оснований для особых опасений относительно обильной конденсации влаги на стенках смесительной трубы эжектора. Неблагоприятные величины паросодержания (около 75%) наблюдаются лишь при низких температурах в насосной примерно 10° С и ниже. Интенсивная конденсация возможна лишь в период пуска установки. [c.100]

Распространенность схем в промышленности различна. Из общего числа установок, по которым получены данные для классификации, 48% работают по схеме а, 12% — по схеме б, 17% — по схеме в и 3 и в% — по схеме г, т. е. 23% установок имеют полностью закрытые системы. Температура парового потока, покидающего первую ступень конденсации, выше 100 С, что свидетельствует о выносе из колонны большого объема паров во вторую ступень. Очевидно, это и является одной из основных причин повышенного давления на верху колонн, которое в большинстве случаев составляет 107—120 гПа вместо 53—80 гПа по проекту. Конденсационно-вакуумные системы различают также и по расходу охлаждающей воды и пара на эжекцию. В частности, расход воды для каждой из схем мёняется в пределах 1—5 м /т, а расход пара на эжекцию — от 1 до 3% по отношению к сырью колонны и являются соизмеримым расходу острого пара, подводимого в низ колонны. [c.197]

Линии I — вход пара II — вход в сопло III — вход воды IV — выход конденсата У — вывод водяного fnapa второй ступени эжекции. [c.247]

Режим работы газовых горелок зависит от величины тяги. Разрежение в радиантной камере, как правило, уменьшается от пода к своду. Поэтому для полного сгорания топлива, используя шибер дымохода и регуляторы эжекции горелок, устанавливают необходимое разрежение в печи и расход атмосферного воздуха на горение [c.102]

Там, где по условиям безопасности необходимо предотвратить контакт взрывоопасных нли коррозиоипоопасных веществ с деталями вентилятора, вместо него применяют эжектор. Принцип эжекции прост в отдельном помещении устанавливается нен-тнлятор, создающий напор воздуха с большой скоростью движения при выходе из узкого сопла струя чистого воздуха захватывает эжектируемый воздух и подает его в пужпом направлении, как правило, па выброс (рис. 7.8). Эжекциониые установки имеют низкий коэффициент полезного действия н применяются, когда невозможно найти лучшее решение. [c.80]

КВС эксплуатируемых ныне АВТ существенно различаются между собой по таким показателям, как расход о> лаждающей воды и расход пара на эжекцию. В частности, расход воды для каждой из схем КВС [c.42]

Равномерному нагреву сырья в змеевиках печи способстпует правильный режим горения. В печах с панельными гс релками пламени практически не должно быть видно. При неразэгретых панелях оно должно быть бледно-желтого цвета длина фшела 3—5сж. Необходимо правильно подобрать диаметр сопла и тверстие для эжекции воздуха в горелке. Коптящее пламя свидетельствует о плохой работе сепараторов на линии топливного газ 1 ли плохом его составе — наличии в нем жидких углеводородов. [c.109]

Эжекция может осуществляться тремя способами эжекция всего воздуха газом, части воздуха газом и газа воздухом. В так называемых инжекционных горелках используется первый способ, в то время как в атмосферных — второй. Третий способ используется реже всего. Работа гсрелок с подсосом всего воздуха газом требует среднего давления газа, причем нет необходимости в дополнительных регуляторах для поддержания на заданном уровне пропорции между газом и воздухом. [c.7]

С повышением давления абсорбции эффективность извлечения целевых компонентов из газа сепарации возрастает. Однако, при этом также увеличивается содержание в стабильной нефти низкокипящих компонентов С 1...С3. С другой стороны, при возможности увеличения давления насыщенных паров стабильной нефти предпочтительно смешение и разделение вести при большем давлении путем эжектирования газа сепарации частью нефти. В этом случае расход нефти на эжекцию должен бьп-ь достаточно большимх - до 10% масс, на нестабильную нефть. С повышением давления абсорбции повышается коэффициент извлечения (рис.2.2). Как и в каждом массообменном процессе, степень эффективности процесса абсорбции определяется также степенью достигнутого равновесия фаз. При проведении смешения в трубопроводе до холодильника-конденсатора и емкости разделения равновесие фаз близко к теоретическому. [c.27]

Из приведенного расчета, построенного на обычных средних исходных данных, представляется возможным сделать следующий вывод процесс истечения пара через обычное цилиндрическое сопло в практических условиях эжекции незначительно изменяет его исходные термодинамические параметры (удельная энтальпия снизилась с 620 до 604 ктл1кг, а паросодержание — с 95,0 до 94,4%). Скорость истечения рассчитана без учета вакуума у сопла ввиду его незначительности. [c.98]

Потери в смесительной трубе в данном случае приняты пропорциональными квадрату средней по площади скорости смеси в выходном ее сечении, т. е. так же, как это систематически допускается в методиках расчетов эжекторов. Это обстоятельство в условиях эжектора принципиально неточно, так как поле скоростей потоков при эжекции существенно отличается от обычного для выравненного турбулизованного потока. Здесь следует ожидать значительных величин скоростей в ядре потока, в особенности, если длина успокоительного участка смесительной трубы недостаточно велика. Степень значимости этого соображения будет исследована ниже. [c.103]

Справочник по гидравлическим расчетам (1972) -- [ c.181 ]

Пылеулавливание и очистка газов в цветной металлургии Издание 3 (1977) -- [ c.60 , c.195 ]

Справочник по гидравлическим расчетам Издание 5 (1974) -- [ c.182 ]

Краткая химическая энциклопедия Том 2 (1963) -- [ c.268 ]

Расчет и проектирование сушильных установок (1963) -- [ c.70 , c.71 ]

Сушильные установки (1952) -- [ c.116 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология