Горелка угловая

Фиг. 16-6. Схема топки с тангенциальными угловыми горелками.

Хорошее смешение газа с воздухом достигается в этой горелке делением газового потока на несколько струй и направлением их под углами к потоку воздуха смесителем соответствующей длины. Для удобства монтажа и эксплуатации горелка — угловая. Она устанавливается в сочетании с керамическими тоннелями. Для наблюдения за процессом горения в ней предусмотрен глазок, изготовленный из жаростойкого стекла. [c.235]

U — горелка отпаечная (ручная) б—горелка трубчатая в — горелка с веерообразным пламенем г — горелка с тремя отверстиями д — горелка угловая е — горелка газокислородная щелевая. [c.243]

Рис. 4-18. Зависимость расхода природного газа от его давления перст горелкой типа ГИП а — горелка прямая О — горелка угловая

Для вытягивания факела горения в печах с комбинированным обогревом и для обогрева только коксовым газом один из косых ходов отделен от горелки угловой перегородкой (рис. 4-13, 5). [c.82]

Горелка угловая предназначена для работы на газообразном или жидком топливе (или на обоих видах топлива одновременно) в наклонном или горизонтальном положении. Распыливание жидкого топлива — водяным паром или сжатым компрессорным воздухом. [c.18]

Горелка угловая, удобна для монтажа и в эксплуатации. Ее устанавливают в сочетании с керамическими туннелями. Для наблюдения за горением газа в горелке предусмотрен глазок, изготовленный из жаростойкого стекла. Техническая характеристика горелки следующая расход газа 100 нм /час давление газа 3000 мм вод, ст. давление воздуха 550— 700 мм вод. ст. расход воздуха 1000 нм /час вес 60,0 кг. [c.364]

Вторичный атмосферный воздух подсасывается через угловые отверстия короба горелки и поступает в кольцевой зазор, образованный мел<ду смесительной камерой и центральным отверстием керамической панели. Равномерность поступления газовоздушной смеси на горелочный камень обеспечивается насадком, передний конец которого выведен за пределы керамической панели. [c.63]

Ряс. 24. Горелки инжекционные среднего давления конструкции института Теплопроект типа ГИП (ГИП-1- -ГИП-в) прямые (а) н угловые (в) . [c.163]

Ограничением однощелевой горелки является недостаточная толщина пламени. Из-за угловой апертуры зондирующего пучка света часть его проходит через внешние слои пламени или даже мимо пламени. Существенны также засорение щели отложениями солей и подсос в пламя пылинок из лабораторного воздуха (например, повышение фона по натрию вследствие этого). Все эти недостатки во многом устраняются применением трехщелевых горелок, у которых боковые пламена экранируют основное пламя от конвективных потоков воздуха и обеспечивают более восстановительный характер центрального пламени. [c.150]

Сложные изгибы, тройники, гребенки лучше сначала изготовить отдельно на настольной горелке, а затем уже в паивать в установку. Если приходится делать спай на изгибе непосредственно в установке, то, закончив спаивание, трубку, так же как и в простом спае замкнутой системы, нагревают до размягчения на некотором расстоянии от сделанного спая и выдерживают при этой температуре до полного остывания углового спая. [c.240]

На рис. 2-11 показана щелевая горелка, предназначенная для углового расположения. Газовые сопла -встроены в воздушные каналы пылеугольных горелок и утоплены на 340—400 лш. Всего на котле установлено восемь 40 [c.40]

Фиг. 16-7. Угловая горелка с тангенциальным направлением факела.

Так, например, в некоторых зарубежных конструкциях топок с угловыми горелками при прямом вдувании успешно применяют схемы подачи первичной смеси от каждой мельницы через самостоятельную группу сопл. Сопла каждой такой группы размещают во всех углах топки, благодаря чему выключение отдельных мельниц не нарушает симметрию факела и не влияет на режим остающихся в работе мельниц и сопл первичной смеси. [c.89]

Испытание угловых горелок полного предварительного смешения показало стабильность их работы и практическое отсутствие продуктов неполного сгораиия в газах в районе устья горелки (см. рис. 4-9 и 4-10). [c.293]

Рнс. 13-4. Конструкция угловой горелки полного предварительного смешения топлива и воздуха для парогенератора ТП-17. [c.293]

На практике кроме горелок ИГК в прямом исполнении очень широко используют горелки типа ИГК в угловом исполнении, что позволяет несколько уменьшить длину выступающих от фронта котла частей. Однако тепловая нагрузка угловых горелок несколько меньше, чем у соответствующих прямых горелок. Технические характеристики и габаритные размеры прямых горелок ИГК приведены в табл. 10, а размеры угловых — в табл. 11. При указанных в табл. 10 и 11 размерах горелки способны инжектировать весь воздух, необходимый для сжигания природного газа, если в топке поддерживается разрежение 1 — 2 мм вод. ст. Наличие в топке хотя бы небольшого противодавления приводит к снижению инжекционной способности горелки и перегреву пластин стабилизатора. В эксплуатационных условиях наблюдается засорение зазоров между пластинами стабилизатора ворсинками войлока и пылью из помещения котельной, образующими на пластинах нагар. Увеличивающееся гидравлическое сопротивление горелки снижает ее инжекционную [c.79]

Определение кадмия проводят методом добавок анализируемый раствор распыляют с помощью углового распылителя в пламя светильный газ — воздух, протяженной (12 см) щелевой горелки источником света служит без-электродная лампа с парами кадмия. [c.182]

Разрушение участка трубопровода (0168x12 мм) газа раз-газирования на Карачаганакском нефтегазоконденсатиом месторождении произошло в зоне приварки штуцера (060x14 мм). В момент, предшествовавший разрушению, трубопровод находился под давлением 3,5 МПа в отсутствие движения среды. Температура стенки трубы составляла минус 25-минус 27°С. Зарождение и докритический рост трещин происходили из-за наличия непровара на границе сплавления кольцевого шва штуцера и основного металла трубы. После достижения трещиной критической длины (40-42 мм) началось лавинообразное разрушение в обе стороны от штуцера, о чем свидетельствует наличие шевронного излома. Остановка трещин произошла на основном металле трубы в результате их многократного разветвления. Трещины в шве образовались из-за нарушения технологии подготовки изделий под сварку и возникновения остаточных сварочных напряжений. В соответствии с требованиями нормативной документации штуцер должен изготавливаться без отверстия и привариваться к трубе угловым швом с разделкой кромки. Сверление штуцера и трубы должно выполняться после его приварки с одновременным сверлением отверстия в трубе и удалением возможных непроваров в корне шва. Сварное соединение данного штуцера было выполнено с нарушением технологии изготовления и имело непровары и трещины глубиной до 3 мм. Наличие этих характерных дефектов сварных швов свидетельствовало о том, что контроль качества металла неразрушающими методами не проводился. Предусмотренная технологией местная термическая обработка сварного соединения патрубок-труба , проводимая путем нагрева металла пламенем газовой горелки, не привела к существенному снижению напряжений в сварном шве. Разрущение трубопровода газа разгазирования произошло по механизму сероводородного растрескивания в результате развития недопустимых дефектов (трещины, непровары, высокие остаточные напряжения) в сварном соединении штуцер-труба . [c.31]

Ограничением однощелевой горелки является недостаточная толщина пламени. Из-за угловой апертуры [c.834]

Для печей беспламенного горения и в печах с зональной подачей воздуха создана горелка ФГЩУ (рис. П-12), которая может работать на жидком, газообразном или на обоих видах топлива одновременно. Для распыления жидкого топлива применяют водяной пар или сжатый воздух. Жидкостная часть горелки имеет щелевую головку, угловой смеситель, паровое сопло, наружную и внутреннюю трубы, укрепляемые в парожидкостной [c.58]

Pi . 38. Конструктивные схемы печей конверсш а - цилиндрическая a - с угловым экраном о - с пристенным одио-рядныш экраном f - о излучающими стенками топки и центральниы экраном А - террасного типа г - многорядная с факельным обогревом, / - реакционные грубы 2 - горелки. [c.139]

По форме топочной камеры печи разделяются на цилиндрические й прямоугольные. Цилицдрическая (илн кольцевая) форма печи может применяться при небольпюй производительности, когда требуется установить не более 30-40 реакционных труб. В этом случае печь получается компактнее прямоугольной. Трубные экраны компаную в радиальные или круговые ряды. Горелки находятся в подовой части печи между экранами. Прямоугольные печи с угловым экраном также используются на установках небольшой мощности (рис. 38,6). [c.140]

Газовые горелки с центральной подачей газа и смесеобразованием в пределах горелочного устройства конструктивно плохо сочетаются с вихревыми пылеугольными горелками. Поэтому принцип центральной подачи газа при внутреннем смесеобразовании используется чаще всего в сочетании с щелевыми пылеугольными горелками при угловом, боковом и встречном их расположенип. [c.40]

Однако на современных газомазутных котлах некоторых типов, например ТГМ-84, невозможно встречное или угловое расположение горелок, что определяется наличием двухсветового экрана, а также малым расстоянием между топкой и конвективной шахтой, в связи с чем на этих котлах, как известно, горелки устанавливаются только на фронтовой стене. Такая компоновка серьезно сказывается на развитии и выгорании факела и создает значительно худшие условия протекания процесса горения мазута, чем при встречном и угловом размещении горелок. В результате этого оптимальное по условиям горения значение коэффициента избытка воздуха существенно возрастает. Так> например, если для котлов типов ТП-230 и ПК-Ю с горелками конструкции Ф. А. Липинского оптимальное значе-ьие опт составляет 1,02—1,03 Л. 3-4, 3-58, 3-60, 3-70], то для котлов типа ТГМ-84 с такими же горелками Поит возрастает до 1,08, при этом систематически имеет место прямой направленный удар факела в задний экран, в связи с чем был поставлен вопрос о надежности работы котла с этими горелками [Л. 3-71]. Подоб- [c.153]

Схемь 1 с угловыми и многорядными щелевыми горелками [c.167]

В зарубежной практике этот же принцип применяется к угловым тангенциальным горелкам [Л. 36]. Общая целесообразность такого мероприятия очевидна становится возможной регулировка степени использования высоты топочного объема, иначе говоря, температуры топочных газов на выходе из топки, что существенно для борьбы 00 щлакованием переднего конвективного пучка и для регулировки пере-Прева пара при разных форсировках (а отчасти и для регулировки коэффициента полноты тепловыделения). [c.169]

Возможно, повидимому, и более простое решение для утепления шлаковой камеры за счет расстановки соответственно разреженных экранов, т. е. за счет уменьшения степени экранирования, если при этом можно осуществить достаточно равномерную футеровку экранных труб шлаковым покровом. Повидимому, этого легче всего достичь при угловых, тангенциальных горелках, так как равномерной наброске шлаковой пыли на экранированные стены в этом случае способствует некоторый центробежный эффект, возникающий вследствие спиралевидного вихревого движения газо-воздушного потока. Во всяком случае на практике применяются при удовлетворительном ходе жидкого шлакоудаления и более. п.ростые камеры без явного подразделения на шлаковую и дожигательную части (фиг. 16-17) и без специальных сложных экранов шипового или пли- [c.175]

В современных мощиых парогенераторах находят применение многоканальные горелки, в которых тракт вторичного воздуха разделен на несколько (два или, может быть, более) каналов с самостоятельными органами управления. Это позволяет сохранять более высокие скорости воздуха при разгрузке топки выключением отдельных каналов. Это не избавляет, однако, от снижения концентрации пыли в первичной смеси при разгрузке топки, ухудшающего условия зажигания пыли. Для ослабления последнего в принципе возможно еодо бное разделение и первичной смеси, но это сопряжено с определенными технологическими затруднениями, может (в зависимости от схемы) вызывать значительную разверку тепловой мощности отдельных горелок, потребовать высокой плотности отключающих органов. Легче решается эта задача в схеме с угловой компо ювкой прямоточных горелок, менее чувствительной к выключению отдельных групп горелок, что применено в некоторых зарубежных конструкциях. [c.89]

Другой вариант упрощенного секционирования коллектора первичного воздуха, выполненный на парогенераторах производительностью 42 кг/с (150 т/ч) с угловыми щелевыми горелками, показан на рис. 40. Правая и левая половины коллектора разделены перегородками на две секции, объединяющие пары коротких (к фронтовым горелкам) и длинных (к задним горелкам) пылепроводов. Вход в секцию коротких пылепроводов задросселирован сужением канала, чтобы компенсировать меньшее их сопротивление. Для эксплуатационного контроля расходов воздуха в пылепроводах на входных их участках установлены дифференциальные микроманометры. Индивидуальные шиберы на пылепроводах удалены, чтобы не искажать показания микроманометров, а для возможности ремонта пылепитателей работающего парогенератора в пылевые течки их врезаны отключающие кассетные шиберы. Общий расход первичного воздуха регулируется шиберами в подводящих возд>ховодах перед коллектором. Удаление индивидуальных шиберов означает сохранение полного расхода первичного воздуха при выключении пылепитателя (го- [c.112]

Опыт показывает, что во многнх случаях, по- 1И-димому, соблюдение условия ди2/а>1 1,0 не является обязательным. При налаженном воздушном режиме и нормальной работе пылепитателей работа топки протекала вполне удовлетворительно при снижении w2/w до 0,75 — 0,8, а в отдельных случаях при угловых щелевых горелках даже до 0,6—0,7. Поэтому предел допустимого снижения скоростей вторичного воздуха в конкретных случаях необходимо устанавливать на основании эксплуатационных испытаний. [c.137]

Керамический тупнель ис только стабилизирует процесс горения, но и защищает горелку от излучения пламени и раскаленной кладки. Чаще всего после небольшого цилиндрического участка с диаметром, равным устью горелки, следует внезапное расширение туннеля, за счет чего в угловом пространстве между стенками туннеля и расширяющейся струей газовоздушной смеси происходит циркуляция части раскаленных продуктов горения. Это приводит к воспламенению втекающей в туннель холодной газовоздушпой смеси и стабилизации пламени в отношении отрыва. Устойчивость горения в керамических туннелях не нарушается даже при скоростях выхода газовоздушной смеси из горелки 100 м/сек и больше. Если устье горелки имеет форму круга, то внутренний диаметр огнеупорного туннеля принимают равным 2,5 диаметрам устья. Внутренней части туннеля придают цилиндрическую или слегка конусную форму, облегчающую удаление деревянного шаблона, но которому выкладывают туннель. [c.33]

Для подачи топлива на сжигание в трубчатые печи используют горелки и форсунки различного типа а) форсунки механического распыления б) паровые форсунки типа ГНФ в) газомазутные факельные горелки типа ФГМ г) ннжекционные комбинированные горелки ГЭВК-500 д) комбинированные газомазутные плоскофакельные горелки ФП-2 е) угловые горелки типа ФГЩУ ж) панельные горелки ГБПш. Форсунки и горелки подразделяются по типу сжигаемого топлива и способу распыливания топлива. [c.234]

Определение проводят но поглощению в пламени резонансной линии Сс1 2288,0 А, источником света служат высокочастотные безэлектродные лампы с парами кадмия или лампы с полым Сс1-катодом, реже — дуговые нарометаллические лампы. Растворы проб распыляют при помощи углового или концентрического распылителя и в смеси с горючим газом вводят в протяженное пламя длиной 10 атомно-абсорбционной горелки. Искомое содержание рассчитывают по калибровочным графикам в координатах оптическая плотность пламени при длине волны аналитической линии Сс1 — его концентрация в эталонных растворах мкг мл водных растворов чистых солей кадмия) реже исполь- [c.129]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология