Противоточная абсорбция десорбция,

Массообменные процессы, широко используемые для очистки веществ и разделения смесей, весьма многообразны. Они различаются агрегатным состоянием взаимодействующих фаз, характером их движения в аппарате, наличием параллельно протекающих процессов теплообмена. Этим обусловлено большое разнообразие применяемых на практике массообменных аппаратов. В той или иной степени различаются и методы их расчета. В данной главе рассмотрены наиболее распространенные массообменные процессы абсорбция, десорбция и жидкостная экстракция в противоточных колоннах, непрерывная ректификация бинарных и многокомпонентных систем, периодическая адсорбция в аппаратах с неподвижным слоем сорбента. [c.87]

Поскольку расход десорбирующего агента Сд или его конечная концентрация У ,д не заданы, то величина может быть выбрана по аналогии с выбором расхода абсорбента для процесса абсорбции (см. разд. 16.2). Построим рабочую линию (так же как для абсорбции) для противоточной десорбции на диаграмме — X (рис. 16-31). Очевидно, что в точке касания рабочей линии с линией равновесия (линия АВ ) расход десорбирующего агента будет минимальным, так как в этом случае в уравнении (16.55) значение У .д будет максимальным, т. е. У,.д = д. Но при этом движущая сила процесса будет равна нулю. [c.94]

Для процессов физической абсорбции используют, как правило, противоточные аппараты с непрерывным или ступенчатым контактом, в которых состояние, близкое к равновесию, достигается только на одном из концов аппарата, а в рабочей зоне протекают интенсивные процессы массообмена с максимально возможной движущей силой. Такие аппараты называются массообменными. В подразделе 1.4.1 применительно к процессу десорбции были рассмотрены два типа таких массообменных аппаратов насадочные и тарельчатые колонные аппараты. Эти аппараты также эффективны при проведении процесса разделения газов при достаточно большой высоте они обеспечивают практически любое технологически обоснованное число теоретических ступеней разделения. [c.41]

Ниже приводится количественная оценка взрывоопасности блока очистки крекинг-газа (рис. У1-7) от высших ацетиленов методом абсорбции керосином с последующей десорбцией растворенных веществ из керосина и регенерацией абсорбента. Производительность установки 1000 м ч крекинг-газа. Абсорбция примесей (диолефинов, олефинов, пропилена, пропадиена, метил-ацетилена) из крекинг-газа производится циркулирующим захоложенным керосином (—16°С) в противоточных абсорберах 1, состоящих из тарельчатой (низ) и насадочной (верх) частей, под давлением 0,66 МПа. [c.218]

Вопросы для повторения. 1. Что называется процессом абсорбции 2. Как называется процесс выделения растворенного газа из концентрированного раствора 3. При каких температурных режимах происходят процессы абсорбции и десорбции 4. В какой зависимости находятся расход абсорбента, движущая сила и размеры абсорбера 5. Что называется плотностью орошения 6. Как устроены поверхностные абсорберы Их преимущества и недостатки. 7. Как устроен трубчатый абсорбер и для каких процессов наиболее целесообразно его применение 8. Как устроен насадочный абсорбер и в каких режимах он Может работать 9. Каковы преимущества и недостатки абсорбера с механическим перемешиванием 10. Каковы устройство и принцип работы противоточной абсорбционной установки И. Каковы преимущества абсорбционной установки с рё-- циркуляцией н десорбцией [c.163]

Пусть, например, в противоточном абсорбере снизу поступает газ с сравнительно высокой температурой, а сверху подается холодная жидкость. В некоторой точке возможно такое содержание компонента я жидкости, что движущая сила мала и абсорбция почти прекращается, а следовательно, прекращается и выделение тепла абсорбции. Однако, если в этой точке температура газа выше температуры жидкости, то за счет теплообмена жидкость будет нагреваться, а с повышением ее температуры будет увеличиваться и равновесная концентрация у. Поэтому на некотором расстоянии ниже рассматриваемой точки равновесная концентрация У может не только сравняться, но и превысить значение У—соответствующее точке экстремума (зона десорбции). [c.119]

Анализ уравнения показывает, что ф > фо при 7 > О, причем ф возрастает с увеличением числа ступеней (это же характерно и для противоточного соединения ступеней). При д<0 имеет место условие ф < фо и увеличение числа ступеней ведет к ухудшению абсорбции, причем для четных п значения ф меньше, чем для нечетных. Это объясняется тем, что в данном случае абсорбция происходит лишь в нечетных ступенях, а в четных происходит десорбция части компонента, поглощенного в предыдущей ступени при этом в каждой нечетной ступени абсорбируется компонента меньше, чем его десорбировалось в предыдущей четной ступени. [c.195]

Исследованию и расчету колонных химических реакторов и процессам абсорбции и десорбции в колонных аппаратах посвящена об-щирная литература. Больщинсгво работ относится к экспериментальному изучению конкретных систем и получению эмпирических формул дпя расчета аппаратов. В ряде работ применяются пленочная и пенетрационная модели массопередачи с химическими реакциями, изложенные в гл. 6. Поскольку, однако, эти модели разработаны для случая постоянства концентрации хемосорбента и абсорбтива (экстрактива) в сплошной и дисперсной фазах, их применение дпя расчета прямо- и противоточных аппаратов затруднено. Обычно при расчете колонных аппаратов полагают, что коэффициент ускорения массообмена вследствие протекання химических реакций постоянен по высоте колонны. Это допущение может привести в ряде случаев к существенным ошибкам. [c.286]

По результатам экспериментального исследования абсорбции газов в насадочных колоннах в режиме развитой свободной турбулентности [124, 302] и на решетчатых противоточных тарелках [67, 303] найдено, что коэффициенты массопередачи обратно пропорциональны коэффициентам Генри. В. В. Панов и В. С. Еремеев [15], исследуя десорбцию NHg из водно-аммиачных растворов и СОг из водно-аммиачных карбонизованных растворов, установили, что при 12—16 С скорость десорбции определяется скоростью химических реакций в растворе (реакций дегидратации H Oj и диссоциации NHt) . однако при 30—65° С значения констант скорости этих реакций, быстро возрастающие с повышением температуры, столь значительны, что скорость процесса десорбции определяется только скоростью массопередачи из жидкой в парогазовую фазу. Проведенное нами сопоставление температур газожидкостного слоя и составов жидкости по высоте моделей-спутников и промышленных колонн показало, что на всех тарелках десорбционных колонн и во [c.160]