Циркуляция потоки

В установку мембранного разделения газовых смесей кроме модулей входят компрессоры и системы предварительной подготовки исходной смеси. Группу модулей, включенных параллельно и связанных единым каркасом, можно рассматривать как мембранный разделительный аппарат. Более полное разделение смеси, предусматривающее извлечение нескольких компонентов или высокую степень чистоты целевого продукта, осуществляют в несколько стадий. Группа модулей, обеспечивающих частичное разделение смеси на одной стадии процесса, образует ступень разделения. Вся газоразделительная установка представляет собой каскад ступеней с достаточно разнообразными схемами циркуляции потоков. Методы расчета таких систем в принципе идентичны разработанным для других многостадийных массообменных процессов. Следует отметить, что оптимизация многостадийного процесса в целом и процесса разделения в отдельной ступени и модуле взаимосвязаны. При этом необходимо получить показатели, характеризующие массообменное и энергетическое совершенство и экономическую эффективность мембранного процесса, сопоставимые с аналогичными показателями при использовании альтернативных методов разделения (прежде всего низкотемпературной ректификации). [c.159]

Саха возвращается ё колонну 10 в качестве острого орошения избыток направляется на выщелачивание. Вода из емкости сбрасывается в канализацию. Избыточное тепло колонны 10 снимается тремя промежуточными циркуляционными орошениями. Циркуляция потоков для орошения осуществляется насосами через теплообменники для нагрева нефти и холодильники. [c.106]

Для оперативного отключения паропроводов от технологических аппаратов при прекращении циркуляции потоков на паропроводах, ведущих к тройнику смешения и в подогреватель, а также на линиях стравливания пара высокого давления в атмосферу при аварийных остановках, установлены отсекающие пневматические клапаны с дистанционным управлением (со щита управления). [c.82]

Для получения низких температур (около —60 °С) необходима соответствующая установка (например, аммиачная), а также аппараты для обеспечения циркуляции потоков (компрессоры, насосы) и дополнительное оборудование (сушильные колонны и т. д.). [c.62]

Хорошее перемешивание реагирующих фаз при высоте рабочей зоны колонны около 15 м делает малоэффективной установку в колонне устройств, предназначенных для дополнительного перераспределения внутренней циркуляции потоков газа и жидкости. Были проведены сопоставительные испытания двух промышленных колонн диаметром 2,2 м и высотой рабочей зоны 14—15 м одна из колонн была пустотелая, другая — снабжена рассекателями, представляющими собой смонтированные под углом 45° к горизонтальной плоскости и расходящиеся из центра стальные пластины. Сравнение сделано для битумов с температурой размягчения по КиШ, равной 53 4 °С, при температуре окисления 280 5°С и расходе воздуха 3400 100 м /ч. В результате установлено отсутствие значимой разницы между средними квадратичными ошибками и средними значениями измерений содержания кислорода в испытуемых колоннах (оценка по критериям Фишера и Стьюдента). Следовательно, эффективность обеих колонн одинакова [82]. [c.59]

Как показано на рис. 1-73, при прохождении потока сквозь слой сферических частиц за ними образуются завихрения. При построении моделей такого потока принимается, что размер завихрения соответствует среднему времени циркуляции потока, В пространстве, в котором проходит основной поток, влияние завихрения становится исчезающе малым. Поэтому при определении скорости потока вне пограничного слоя объем завихрения [c.85]

Технологическим расчетом реакторного и фракционирующего отделений было показано, что при существующем оборудовании после замены трубного пучка и хладагента можно поддерживать необходимую температуру в трех реакторах снижением давления в трубном пучке и изменением кратности циркуляции потока из реактора. [c.161]

Высокую эффективность показал аппарат по вымораживанию и сепарации влаги из охлажденного потока. Наличие встроенного теплообменника позволяет отсепарировать влагу в жидкой фазе до ВТ и получить низкие температуры охлажденного потока до -25°С. Исследовано влияние материала ВЗУ и трубы охлажденного потока на адгезионные свойства к снегу-инею. На рис. 2.11 представлены некоторые результаты по влиянию материала на температурную эффективность. Изготовление ВЗУ и трубы охлажденного потока из фторопласта обеспечивает устойчивый режим работы, при этом исключается вследствие низкой адгезионности к снегу-инею забивка диафрагменного отверстия и самой холодной трубы. Сепарационно-плавильная камера аппарата исключает попадание влаги и твердой фазы во вводимый очищенный поток. Эти конструктивные решения (без циркуляции потоков) дали возможность получить точку росы [c.91]

Предложенный метод расчета фазового равновесия по узким фракциям сырья позволяет определять истинную нагрузку па жидкости экстракционной колонны с учетом внутренней циркуляции потоков. [c.241]

Д — отношение затрат мощности на циркуляцию потоков по (2.22) Зпр — приведенные затраты, руб/год [c.6]

Рассмотрим случай, когда выбор решетки ведется с учетом минимально допустимого шага а " , т. е. минимально возможным типом решетки является равносторонний треугольник со стороной о""". При о "" 1,44 на рис. 3.5 область, лежащая левее и выше линии ВС, исключается, так как для этой области ст1<0 , а принятие относительных диагональных шагов ад>а "" приводит к ухудшению характеристик аппарата. Для области правее и ниже линии ВС справедливо неравенство а увеличение Ст1 приводит к возрастанию суммарных затрат на циркуляцию потоков. Кроме того, увеличение СТ1 приводит к возрастанию объема, занимаемого трубным пучком, так как при условии Р= Агт объем пропорционален коэффициенту Таким образом, линия ВС, для которой параметр ф равен единице, а ячейкой трубного пучка является равносторонний треугольник, оказывается линией оптимальных решеток, так как обеспечивает минимум рассматриваемого критерия Т1,у. [c.58]

Когда по технологическим условиям допустимо <1,44, то оптимальна решетка с равнобедренным треугольником и углом при вершине а<60°, а принятие решетки в виде равностороннего треугольника увеличивает суммарные затраты мощности на циркуляцию потоков. На рис. 3.5 оптимальные шаги лежат на линии АВ. [c.58]

Если использовать данные по Пв и из [41], то согласно рис. 4.2 для треугольной решетки функция п имеет излом при о=1,02, что является следствием принятого вида аппроксимирующей зависимости Па, Лф от а. При о>1,02 затрата мощности на циркуляцию потока слабо возрастает. [c.70]

Например, применение вытеснителей с 8вт=0,54 площади сечения наружного теплоносителя позволяет для рассмотренного выше примера сократить суммарные затраты на циркуляцию потоков в 2 раза. [c.72]

Рассмотрим общий метод нахождения оптимальных скоростей потоков или Re. Подчеркнем, что возможны различные аппроксимации технико-экономической зависимости затрат на оборудование от его параметров [70]. В дальнейшем будем полагать, что зависимость между затратами на объект и характерным параметром является линейной. П ри этом стоимость поверхности теплообмена примем пропорциональной ее площади, стоимость нагнетателей — пропорциональной их мощности, а затраты на привод нагнетателя — пропорциональными расходу энергии на циркуляцию потоков. Исходя из этого, уравнение приведенных затрат представим в виде [c.116]

Для коридорной компоновки оптимальны следующие решетки поперечный шаг 01°" =Ф (а ", Не)>а продольный шаг 02°" =о , причем различие между 01 " и а составляет 10—20% значения (а —1). Переход от оптимальной решетки к квадратной несколько увеличивает затраты мощности на циркуляцию потоков. [c.133]

Затрата мощности на циркуляцию потоков [c.148]

Конструкция теплообменников должна обеспечивать непрерывность потоков. Ири этом не следует забывать такие обычные, ио необходимые детали, как удобный открытый доступ к аппарату, порядок расположения трубок, наличие свободного пространства для паров, местные сопротивления потоку, местную циркуляцию потоков и т. д. [c.166]

Применение насадок уменьшает вертикальную циркуляцию потока. В качестве насадки используют кольца Рашига диаметром 9,5 мм. Промышленные колонны с насадочными кольцами диаметром 12,7 мм и более работают в процессе абсорбции газа. [c.143]

Для создания внутренней циркуляции потоков в экстракционных колоннах и повышения четкости экстракции поддерживается температурный градиент экстракции, т. е. температура рафинатной зоны (верх экстракционной колонны) выше температуры экстрактной зоны (низ колонны). Температурный градиент, который для различных случаев составляет от 5 до 30 °С, создается путем подачи в экстрактор сырья и растворителя с различными температурами, а также рециркуляцией части охлажденного экстрактного раствора. [c.221]

Непрерывный процесс создается с помощью трубопровода, связывающего через насос верхнюю и нижнюю точки колонны и таким образом замыкающего контур для циркуляции потоков. [c.195]

В реакторах идеального смешения создается интенсивная внутренняя циркуляция потоков, приводящая к выравниванию концентраций в реакционном объеме. Время пребывания частиц в реакторе неодинаково и не совпадает со средним временем пребывания реакционной смеси. К аппаратам этого типа можно отнести реакторы с псевдоожиженным слоем катализатора, реакторы с мешалками и т. п. Большинство промышленных реакторов относится к аппаратам промежуточного типа со сложной структурой потоков контактирующих фаз. [c.372]

Реальные процессы, протекающие в промышленных объектах управления,не всегда удается описать с помощью рассмотренных выше типовых моделей. В таких случаях используются комбинированные модели, в которых учитываются байпасироаание и циркуляция потоков, а также наличие застойных зон. [c.41]

Расчетный метод процесса экстракции жидким пропаном позволяет определить фазовые переходы к равновесному состоянию, а на этой основе — перераспределение компонентоз сырья между пропано-масляной и асфальтовой фазами. Перераспределение компонентов в свою очередь позволяет найти выход целевой фракции (деасфальтизата) и содержание углеводородной фракции в пропановом растворе. Если имеется физико-химическая характеристика узких фракций сырья, на основании расчета определяют качественную характеристику деасфальтизата и асфальта, в том числе и групповой химический состав продуктов разделения. По полученным данным легко вычислить диаметр экстракционного аппарата и по найденному диаметру рассчитать истинную объемную скорость смешения фаз и кратность внутренней циркуляции потоков. Наконец, можно составить точный материальный баланс по ступеням с учетом выходных и промежуточных потоков в экстракционной колонне, а следовательно, можно рассчитать нагрузку по жидкости для каждой секции аппарата. [c.221]

В [9] использовался графический способ сопоставления поверхностей. На графиках одна из координат aF/М или aF N равносильна координатам Ом [8] и Q/(NAt), при единичном температурном напоре она переходит в энергетический коэффициент. Вторая координата — затрата мощности на циркуляцию потока. При сравнении выбирались пучки, равные по объему К и по живому сечению для прохода газа /г. Следует заметить, что условие /r=idem является лишним. Действительно, величина N пропорциональна отношению VG/fr, а при использовании уравнения неразрывности оказывается пропорциональной V. Отсюда следует, что при построении диаграмм сравнения достаточно одного дополнительного условия V=idem. При такой постановке задачи вообще неясно, по какой же из величин сравниваются поверхности. Вместе с тем при заданном объеме пучка масса его находится автоматически, так как масса равна объему, умноженному на отношение массового и объемного коэффициентов. Отсюда следует вывод, что при сравнении поверхностей по массовым характеристикам вообще не следует выбирать условие K=idem. [c.12]

N/F No=iaem — постоянна затрата суммарной мощности для циркуляции потоков на единицу поверхности теплообмена [c.27]

Используя (2.8) —(2.10), (2.13), (2.17) и щроводя преобразования, получаем формулу для нахождения отношения суммарной затраты мощности на циркуляцию потоков к поверхности теплообмена [c.29]

Рисунок 4.5 можно использовать для оценки ухудшения характеристик аппарата, когда оптимальный относительный шаг невозможно реализовать, т. е. при Например, принятие шага а "=1,4 при Лф=10 и Дф=1 вместо а = 1,18 приводит к возрастанию суммарных затрат на циркуляцию потоков примерно в 2 раза. Для улучшения характеристик аппарата, т. е. уменьшения цж, следует использовать вытеснители (встарки), уменьшающие фо. Долю канала, занимаемого вытеснителем, можно найти по формуле [c.71]

Коэффициенты jj, Сф являются функцией относительных шагов, точнее, минимального допустимого шага о ", так как ранее указывалось, что будут рассматриваться лишь правильные решетки. Поправки z], Tlzj зависят от Zi, R, а . Поэтому из (5.4) следует, что т)е определяется значениями Rei, Zi, а . Система (5.4) с использовапием значений sj, tpj из нормативов [34, 35] решена на ЭВМ. Результаты расчета представлены на рис. 5.1 в виде зависимости отношения затрат мощности на циркуляцию потоков в коридорном и шахматном пучках от а" " для нескольких значений Rei и Zi. Из графика видно, что отношение значений tjjv может быть как больше, так и меньше единицы. Так, при а <1,9 шахматный пучок эффективнее коридорного для всех Rei = lO -i-10 и Zi lO. С увеличением а " появляется область значений Rei, где коридорная компоновка эффективнее шахматной. Согласно рис. 5.1 при Re 10 и Zi 25 в области используемых на практике значений а 3 целесообразно применение шахматного пучка. Эта область соответствует обтеканию трубного пучка газом малой плотности (воздухоподогреватели ГТУ и т. д.). Исключение составляют пучки с малым числом труб по ходу потока (Zi<10). В этом случае отношение r)jv падает из-за влияния поправок zj, il j, причем Яг возрастает с уменьшением Zi, Яг2=1, а <Сг1. График показывает расширение области эффективности коридорного пучка с уменьшением числа Zi. [c.76]

Результаты решения системы (5.1) для двухстороннего обтекания представлены на рис. 5.3 в виде зависимости отношения затрат мощности на циркуляцию потоков для квадратной и треугольной решеток от Аф для Д =0,1 и Дф=10. Из графиков видно, что треугольное расположение труб эффективнее квадратного, особенно при малыч значениях Д и больших Л . [c.81]

На рис. 6.2 дана зависимость энергетических характеристик теплообмена при Rem==10 и А[э/ э=10-2 от отношения Re потоков с Рг= =0,7 для поверхности с естественной шероховатостью и гладкой. Из рисунка следует, что при увеличении Rer гладкой поверхности (уменьшении R при заданном Rem) отношение энергетических коэффициентов сравниваемых поверхностей l if растет, отношения тепловой мощности (или плотности теплового потока при f = idem) t], и затрат мощности на циркуляцию потока (удельная) падают. При R=l, т. е. при [c.94]

Дальнейшее увеличение Rer приводит к условию A o=idem. В этой точке как отношение энергетических коэффициентов, так и интенсивность теплообмена шероховатой поверхности выше, чем гладкой. Дальнейшее увеличение Rer приводит к условию < =idem. В этой точке це >1, а отношение затрат на циркуляцию потоков в сопоставляемых поверхностях В этой точке более эффективна шероховатая поверхность. Дальнейшее увеличение Rer приводит к уменьшению и и говорить о преимуществе одной из поверхностей из-за разнородности поведения энергетических характеристик не представляется возможным. [c.95]

Двухстороннее обтекание с Л(г>1. Д<т>1. Шероховатость нанесена на поверхность, которая обтекается потоком с малым коэффициентом теплоотдачи. В этом случае Rq и т)дг определяются по (6.20) и (6.21) соответственно, а решение имеет тот же вид, что и для случая 1 поверхность с естественной шероховатостью при Q = idera и F= =idem всегда приводит к уменьшению потерь на циркуляцию потока по сравнению с гладкой поверхностью. [c.97]

Двухстороннее обтекание с Л<г 1, Air l. Отношение сопряженных Re потоков находится по (6.20). Влияние потерь на циркуляцию потока, обтекающего шероховатую поверхность, незначительно. Суммарные затраты мощности определяются лишь потерями в гладком канале исследуемой поверхности и равны [c.97]

Двухстороннее обтекание с i4irобтекается потоком с большим коэффициентом теплоотдачи. Из первого уравнения системы (6.19) имеем Rr=l, т. е. скорости потоков в сравниваемых поверхностях одинаковы. Влияние потерь на циркуляцию потока, обтекающего гладкий канал исследуемой поверхности, незначительно. Суммарные затраты мощности на циркуляцию потоков в сопоставляемых поверхностях могут быть найдены по второму уравнению (6.19) [c.97]

Таким образом, введение шероховатости со стороны потока, имеющего низкое значение коэффициента теплоотдачи <1в/ан=10, сокращает в 1,5 раза суммарные затраты мощности на циркуляцию потоков в исследуемой поверхности. Обратная картина имеет место для поверхности с внут1ренней шероховатостью. Введение ее со стороны потока с высоким коэффициентом теплоотдачи оказывается нерациональным, так как т]лг возрастает на 13% по сравнению с поверхностью, у которой обе стенки гладкие, [c.99]

На рис. 6.6 представлена зависимость т)л от i, построенная по (6.24) и (6.25). Использование этого рисунка предполагает знание относительных величин Ri и С< для односторонней шероховатости. Для рассмотренного ранее примера с Кэ/йэ)г= ( г , Кешг = Ю были получены следующие значения в=0,98 н=0,85 Св=1,18 Сн=1,05. По номограммерис. 6.6 находим J a=0,83 и т)лг= =0,73. Таким образом, двухсторонняя шероховатость при обтекании поверхности, потоками с Лв=Ю и Дв=0,3 позволяет сократить суммарные затраты мощности на циркуляцию потоков в 1,37 раза по сравнению с поверхностью, у которой обе стенки гладкие. [c.101]

Полученные значения можно и iIoльзoвatь Для нахождения оптимальной удельной затраты мощности на циркуляцию потоков из (8.6) [c.119]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология