Коэффициент давления

Рис. 7.12. Зависимость коэффициента давления от относительного перемещения пластины

Интенсивность изменения давления при нагревании топлива при постоянном объеме характеризуется изохорным коэффициентом давления у. Он определяется соотношением [c.40]

Рис. VI.13. Коэффициент давления потока 11)1 для кольцевых клапанов

V —изохорный коэффициент давления. К [c.8]

Однако на практике изохорный коэффициент давления удобнее определять, используя следующее соотношение [c.40]

Суммируя уравнения (6.3) и принимая, что коэффициенты давления потоков в каждом аппарате установки равны между собой (01 = --- = 9 1=--. = 0м), можно записать [c.199]

Вводя коэффициент давления [c.109]

Изотермический коэффициент сжатия Термический коэффициент давления [c.185]

Как указывалось в п. 2.3, учет влияния сопротивлений на к при управляемых клапанах производится коэффициентом давления [c.37]

Растет средняя скорость поршня, вследствие чего увеличивается скорость газа и пропорционально ее квадрату — потери давления в клапанах, а коэффициент давления Ад снижает свое значение. [c.74]

Данные о значениях коэффициента обобщены для различных типов клапанов и приводятся в специальной литературе [33]. Зависимость коэффициента давления в кольцевых клапанах от отношения хода пластины к ее ширине у1Ь приведена на рис. 7.12. При построении упрощенной модели будем полагать постоянным и равным среднему значению. [c.203]

Коэффициент расхода ц. находят экспериментально путем продувки клапанов стационарным потоком газа (воздуха). Методика нахождения зависимости коэффициента расхода клапана от положения пластины аналогична методике нахождения коэффициента давления В основе ее лежит измерение значений расхода газа через клапан, его плотности перед клапаном и перепад давления при продувке газом. [c.205]

Как и в случае с коэффициентом давления будем в дальнейшем полагать коэффициент расхода ц постоянным и равным среднему значению. [c.206]

Коэффициент давления учитывает влияние газодинамических сопротивлений линии всасывания на производительность ступени. Для компрессоров с самодействующими клапанами он находится по формуле [c.349]

Отношение объемов У s и Уве, обозначаемое р и отражающее влияние давления в конце всасывания на наполнение цилиндра, называется коэффициентом давления [c.43]

Рис. 1. Распределение коэффициента давления по поверхности трубы при Кс —]0 ] — коридорный пучок (внутрспни ряд) 2 — одипоч)1ая труба 3 — шахматный пучок внутренний ряд)

При излишне сильной пружине клапан закрывается преждевременно, давление к концу всасывания падает и, следовательно, коэффициент давления снижается. [c.48]

Коэффициент давления I ступени компрессора, всасывающего при атмосферном давлении, = 0,95- 0,98, причем нижний предел соответствует клапанам малого сечения или с излишне сильными пружинами. Для остальных ступеней многоступенчатого компрессора и первой дожимающего, у которых давление всасывания выше и поэтому пружины не вызывают заметного дросселирования, в расчетах допускают Яр = 1. [c.49]

Масса газа, поступающего в компрессор, пропорциональна произведению где Яр, — коэффициент давления I ступени и — ее номинальное давление всасывания. Изменение Яр,, возникающее в зависимости от частоты вращения компрессора, длины всасывающего трубопровода или силы пружин всасывающих клапанов I ступени, может также явиться причиной изменения производительности и всех промежуточных давлений. [c.80]

Отношение давления потока q, действующего на пластину, к потере давления в клапане Ар условимся называть коэффициентом давления потока и обозначим через [c.224]

Распределение скорости вне пограничного слоя можно найти с помощью уравиения Бернулли (2), используя данные измеремий давления около трубы. Ма рис. 1 показаны различные распределения давления (приводящие к различным распределениям скорости) по поверхности одиночной трубы или трубы в пучке при понеречном обтекании. При коридорном расположении труб в пучке максимум давления реализуется приФ=40 в той точке, где к поверхиости приходит поток от расположенной вверх по течению ближайшей трубы. В шахматных пучках давление на лобовой части поверхности каждой трубы близко к давлению для одиночной трубы. Коэффициент давления для находящейся в пучке трубы можно определить следующим образом [c.141]

Коэффициент давления потока......... [c.237]

В качестве второго допущения принимаем, что коэффициент давления потока Рр остается постоянным. При этом учитывается, что коэффициент Рр, зависящий, как видно из рис. VI. 13, от высоты подъема пластины, в начале закрывания изменяется мало, поскольку и подъем к изменяется мало, а к концу закрывания, где изменение к протекает быстро, давление потока на пластину, как и потеря давления в клапане, приближается к нулю и величина р не играет роли. [c.371]

Замечания к принятым допущениям. При выводе приведенных выше зависимостей, как уже было сказано, не учтено изменение кривой относительной потери давления х вследствие закрывания клапана, а коэффициент давления потока Рр принят постоянным, не зависящим от положения пластины по высоте подъема. Для выяснения порядка связанных с этим погрешностей на рис. УП.87 даны кривые х, полученные с учетом закрывания клапана, а также кривые скорости движения о и перемещения /г = /г — АЛ при ходе пластины к седлу. Все кривые вычислены методом численного интегрирования при переменном рц. [c.381]

Решение системы уравнений (IX.51) и (IX.53) показывает, что полное открытие предохранительного клапана без увеличения давления Эп,ax ДО стигается лишь при достаточно высоком значении коэффициента давления потока Рр. Если величина рр недостаточно велика, то для полного открытия требуется пружина весьма малой или даже отрицательной жесткости. При обычных же пружинах полное открытие клапана происходит не при постоянном давлении как того требует условие его работы, а при возрастающем давлении, во многих случаях выходящем далеко за пределы допустимого. [c.515]

Влияние дополнительных полостей на всасываемый объем. Не принимая пока в расчет тепловой коэффициент и полагая, что коэффициент давления %р = I, находим упрощенное выражение для всасываемого объема [c.561]

Регулирование производительности сопровождается изменением величины коэффициента давления Яр и утечек Для упрощения дальнейших выводов их изменения учитывать не будем, так как возникающая при этом погрешность весьма мала. [c.563]

Коэффициенты давления Кр принимаем согласно п. 2 гл. II. Значения тепловых коэффициентов выбираем, учитывая как большую производительность компрессора, так и состав газа с большим содержанием водорода, и поэтому принимаем средними по графику рис. 11.10. Вычисления сведены в табл. ХП.12. [c.688]

Гидрирование окиси углерода с образованием спиртов и углеводородов выше Gj представляет собой относительно медленную каталитическую реакцию. Андерсон [27с] рассчитал, что молекула окиси углерода живет на поверхности кобальтового катализатора около 5 мин., прежде чем она прореагирует. Все активные катализаторы синтеза содерн ат железо, иикель, кобальт или рутений в качестве основного гидрирующего компонента. Эти четыре металла в условиях синтеза медленно, но с измеримой скоростью образуют карбонилы металлов, что, по-видимому, имеет определенное значение. Оптимальная температура синтеза для никеля и кобальта находится в пределах 170—205°, для железа 200—325° и для рутения 160—225°. Допустимое максимальное давление для синтеза на никелевых катализаторах составляет примерно 1 ат, на кобальтовых — около 20 ат. При более высоком давлении активность этих катализаторов резко падает (по мере повышения давления). Железные катализаторы, приготовляемые плавлением магнетита, проявляют активность под давлением 20—100 ат i, в то время как осажденные железные катализаторы выше 20 ат ослабевают I27d]. Рутениевые катализаторы относительно неактивны при давлении ниже 100 ат, но их активность быстро растет по мере его повышения до 300 ат [27е]. При оптимальных давлениях (О—1 ат для Ni 1—20 ат для Go, 1—20 ат для осажденных Fe-катализаторов, 20—100 ат для плавленых Fe-катализаторов и 100—300 ат для Ьи) коэффициент давления (показатель п в уравнении скорость = коистат та х давление") составляет около 0—0,5 для Ni и Go и близок к единице для Fe и Ru. [c.521]

Произведение коэффициента давления на объемный коэффициент обо значается и называется коэффициентом всасывания [c.43]

Тепло- и массообмен Теплотехнический эксперимент (1982) -- [ c.45 ]

Химическая термодинамика (1963) -- [ c.22 , c.26 ]

Свойства газов и жидкостей (1966) -- [ c.198 ]

Пневмо- и гидротранспорт в химической промышленности (1979) -- [ c.41 ]

Компрессорные установки в химической промышленности (1977) -- [ c.79 , c.101 ]

Насосы (1979) -- [ c.31 , c.76 ]

Вентиляция и кондиционирование воздуха на заводах химических волокон (1971) -- [ c.57 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология