Коэффициенты потока под давлением

Вполне понятно, что в случае физико-химических явлений определить условия однозначности значительно труднее. Например, рассматривая изотермический установившийся поток жидкости (газа) в трубе, можно предположить, что условиями однозначности будут 1) геометрические размеры трубы 2) величина скорости потока, давление, ускорение свободного падения и физические свойства транспортируемого вещества (плотность, динамический коэффициент вязкости и т. д.) в отдельных поперечных сечениях трубы - [c.21]

Рисунок 6.1 можно использовать как для односторонней внутренней, так и для наружной шероховатости, причем в первом случае рассчитываются коэффициенты Лн.г, Дн.г, а во втором —Лв,г, Дв,г. Расчет последних при известных параметрах потоков (давлении и температуре) и известной геометрии гладкого канала не представляет сложности. Очевидно, что при Л,[.=Д,г=1 и одинаковых значениях Е] значения /р для обоих типов односторонней шероховатости совпадают. [c.92]

Величина поправочного коэффициента еп > 1 зависит от плотности теплового потока, давления среды и числа рядов труб в пучке. Конкретного вида этой зависимости в литературе не приводится, однако опубликованные данные по зависимостям ап/ао отражают увеличение осредненного по площади поверхности теплообмена коэффициента теплоотдачи на 10—30% по сравнению со значением для одиночной трубы при одинаковых значениях плотности теплового потока. Отметим, что исследовались пучки, число рядов труб в которых равнялось пяти, а плотность теплового потока не превосходила 8—10 кВт/(м2-К). [c.230]

Используя формулу (53) для определения коэффициента минимального давления на профиле при обтекании его потоком газа по значению этой величины в несжимаемой жидкости, [c.36]

С учетом рассмотренных математических моделей колонных биореакторов можно сформулировать общую стратегию оптимального проектного расчета аппаратов исходя из технико-экономического критерия [13]. При этом для заданной производительности биореактора по биомассе на основе модели определяются технологические показатели (время ферментации, нагрузка по субстрату, продуктивность, расходные коэффициенты), режимные показатели (скорость газа, циркуляционный поток, давление) и конструктивные показатели (высота колонны, число секций, объем аппарата). Затем оцениваются технико-экономические характеристики— затраты энергии на аэрацию и перемешивание, затраты на сырье, капитальные затраты, вычисляется общий технико-экономический критерий эффективности биореактора. [c.165]

Величина коэффициента теплоотдачи зависит от многих условий величины теплового потока, давления, температуры, вида теплообменной поверхности. Более подробно этот вопрос будет рассмотрен далее. [c.28]

Основной отличительной особенностью диаметральных вентиляторов являются большие значения коэффициента полного давления, которые достигают 3 и более. Причиной этого, как уже отмечалось, является двукратное (диаметральное) прохождение потока через одну и ту же решетку вращающегося колеса. Высокие значения коэффициентов давления и подачи по сравнению с их значениями для вентиляторов других типов позволяют диаметральным вентиляторам иметь меньшие габариты и скорости вращения рабочего колеса. Вместе с тем весьма сложный характер течения потока внутри корпуса, приводящий к большой неравномерности поля скоростей, обусловливает значительные потери энергии. В связи с этим максимальные значения полного КПД диаметральных вентиляторов находятся в пределах 0,55—0,61. Эффект от применения направляющих аппаратов достигается главным образом за счет повышения энергоемкости вентилятора. (Под энер- [c.195]

На рис. 30 показаны изменения температур стенки змеевика и потока, давления, времени пребывания потока и теплонапряженности по длине змеевика для случая отсутствия отложений кокса. Теплонапряженность отнесена ко внутренней поверхности трубы, так как коэффициент теплоотдачи от степки змеевика к потоку в нем рассчитан на эту поверхность. Максимальная температура для змеевика составляет 970°С, в конце пробега она повышается до 1030—1040 С. Перепад давления в змеевике ==0,15 МПа, время пребывания потока в нем 0,73 с. Средняя теплонапряженность 80000 Вт/м . Плато на профиле температуры потока соответствует области интенсивного течения реакций распада сырья. [c.100]

На первом этапе испытаний не было охлаждающей рубашки — стенки камеры разделения, диффузора и конфузорного насадка не охлаждались. Охлаждался только рециркулирующий поток в выносном теплообменнике. Эксперименты проводили при Гс=290 К, Рс = = 0,38 МПа, рх=0,1 МПа и при трех значениях длины вихревой камеры 1 = 3 6 и 9. Остальные геометрические параметры оставались неизменными. Наибольший адиабатный КПД получен при 1 = 3 и ц = 0,85 (рис. 35, кривая 1). Это объясняется тем, что в короткой трубе нагретый периферийный поток перед входом в диффузор имеет более высокую кинетическую энергию. Для охладителя с короткой трубой коэффициент восстановления давления и расход циркулирующего воздуха больше. При 1 = 3 (рис. 36, линия 4) доля циркулирующего потока Цг=Сг/Сс в 1,34 раза превышала значение цг при = 6 (линия 5), что является одной из основных причин повышения адиабатного КПД. [c.99]

Рис. 36. Зависимость коэффициента восстановления давления ep. (линии 1—3) и массовой доли Цг нагретого потока (линии 4—6

Интересные результаты, приведенные в работе [16], дают наглядное представление о возможной области применения рассматриваемых систем. На рис. 87 дана зависимость расчетной температуры охлажденного потока на входе в РЭА от числа М, высоты полета и числа каскадов. Зависимости получены следующим образом. Для анализа схемы введены некоторые упрощения. Расход сжатого воздуха последующей вихревой трубы принимали равным расходу охлажденного потока предыдущей трубы. Удельную теплоемкость воздуха во всех потоках считали одинаковой. Коэффициент восстановления давления ад = 0,98, коэффициенты потерь давления во всех теплообменниках фт=0,03. Принимали температуру охлажденного воздуха на выходе из противоточного теплообменника выше температуры охлаждающего воздуха на входе 7 г=7 хг-1(1+ ), где 1р = 0,03. [c.232]

Таким образом, закономерности скорости процесса во внутреннедиффузионной области определяются порядком и величиной скорости реакции в кинетической области, значениями эффективного коэффициента диффузии, величинами скорости потока, давления и размерами гранул катализатора. [c.414]

Сравнивая сопло диафрагму при различных со-отнощениях диаметров, можно сказать, что сопло дает лучшее выравнивание давлений. Так как коэффициент потока для сопла примерно на 63% выше, чем у диафрагмы с острыми кромками, соотношение диаметров должно быть меньше при том же результате. [c.397]

Рис. 5. 26. Зависимость коэффициента потерь давления от Ке (критерий Рейнольдса рассчитан по потоку во входных каналах).

Зависимость коэффициента потерь давления Д в головке форсунки от характера движения потока топлива приведена на рпс. 5. 26. [c.297]

Коэффициент сопротивления давления с зависит от формы тела, его расположения в потоке и числа Рейнольдса. [c.54]

Ослабление дисперсной средой лучистого потока в определенном направлении характеризуется величиной коэффициента лучевого давления кд, который и должен подставляться в этом случае в формулу (89) вместо ко- [c.52]

Средние коэффициенты теплоотдачи пучка в области свободной конвекции слабо изменяются по рядам и примерно соответствуют значениям а, рассчитанным по формулам для свободной конвекции. В переходной области и области кипения средние коэффициенты теплоотдачи пучка зависят от числа вертикальных рядов, плотности теплового потока, давления, шероховатости поверхности, относительного шага труб. Влияние рядности на средний коэффи. циент теплоотдачи пучка уменьшается с возрастанием общего числа рядов по вертикали в аппарате и с ростом плотности теплового потока и температуры кипения. Математического описания этой связи в литературу нет. [c.49]

Пузырек при своем движении испытывает воздействие следующих сил гидростатического давления Ро, акустического давления аРл, где а — коэффициент усреднения давления на рассматриваемом участке синусоиды давления пара и газа Рп.т в пузырьке сил поверхностного натяжения Ре динамического давления, создаваемого потоком жидкости Рд. Мы не учитываем силы вязкого трения, так как для жидкостей с малой вязкостью (вода, водные растворы кислот и щелочей), применяемых в ультразвуковой технологии, силы вязкого трения незначительны. Учитывая, что пульсации полостей на ультразвуковых частотах протекают за весьма [c.154]

Успешное применение масс-спектрометра для анализа смесей связано с необходимостью изучения условий натекания, для установления зависимости между составом анализируемого образца и составом паров в ионизационной камере. В масс-спектрометрии имеют место три типа газового потока молекулярный, промежуточный и вязкостный. Детально эти типы были рассмотрены Дэшманом [557]. В молекулярном (или кнудсеновском) потоке давление газа достаточно мало, и столкновения молекул со стенками происходят чаще, чем столкновения молекул друг с другом. В этих условиях скорость перемещения молекул параллельно стенкам трубки одинакова по всему сечению-трубки количество газа, протекающего по трубке, пропорционально разности давлений между ее концами в смеси газов скорость истечения компонента зависит лишь от разности его парциальных давлений и не зависит от количества других присутствующих газов. В вязкостном потоке, появляющемся при более высоких давлениях, возникает градиент скорости по сечению трубки. Количество переносимого газа зависит от квадрата разности давлений и от коэффициента вязкости. Последний изменяется с изменением состава смеси, и скорость натекания одного из компонентов смеси зависит от общего состава. В том случае, когда средняя длина свободного пробега сравнима с размерами трубки, условия натекания становятся промежуточными , а скорость течения газа по трубке выражается более сложной функцией от разности величин давлений [116, 468, 1745]. [c.136]

При дальнейшем увеличении сопротивления сети величина выражения, стоящего в левой, а следовательно, и в правой части уравнения (12), должна уменьшаться, так как уже при /г = коэффициент восстановления давления сверхзвукового диффузора достигает максимального значения >г4= 1. Ввиду того, что величина Яо4 при неизменных параметрах потока в выходном сечении камеры смешения может лишь уменьшаться, то очевидно, что уменьшение выражения, стоящего в правой части уравнения (12), возможно лишь при переходе с критического режима на некритический, когда течение на [c.242]

На предварительном этапе исследования влияния Д. на эффективность поставлен эксперимент на конической вихревой трубе со следующими геометрическими параметрами /)о=8,6 мм Рс= 24 мм = 60,2 мм а = 3,5° Ох = 4,47 мм /)диф = 35 мм. Для оценки степени восстановления давления в щелевом диффузоре удобно пользоваться величиной, равной отношению давления потока после диффузора к давлению на входе в вихревую трубу и называемой коэффициентом восстановления давления кр = рг/рс- В экспериментах переменными величинами были ширина щели диффузора А и давление на входе в трубу рс- Все результаты получены в режиме максимальной температурной эффективности при р, = 0,3. Давление рс менялось от 0,18 до 1,06 МПа. Набором прокладок ширину щели диффузора изменяли в диапазоне от 0,5 до 3,5 мм с шагом 0,5 мм. [c.90]

Водопроницаемость может быть получена путем применения уравнения -43 для описания экспериментов с чистой водой. Поскольку разность осмотических давлений равна нулю, соотношение между гидродинамическим давлением АР и объемным потоком (воды) Л линейно (уравнение -43) и из наклона соответствующей кривой поток — давление можно определить коэффициент водопроницаемости Ьр. Рисунок -3 является схематическим представлением графика объемного потока как функции приложенного давления для более открытой (высокий Ьр) и более плотной (низкий Ьр) мембраны. [c.222]

Модели замороженного течения пригодны для расчетов критической скорости потока, но менее эффективны при расчетах коэффициента критического давления т (отношение давления в горлоштс сопла к давлению потока вверх но течег)ию). Одной из ] аиболес н]ироко используемых моделей для двухфазно]о критического потока является модель Генри—Фауске 164], согласно которой профиль температур от некоторой точки вверх по потоку до горловины связан с политропным расширением газовой фазы, что позволяет описать процесс массопереноса (испарения) посредством эмпирического выражения. Это дает возможность рассчитать локальное расходное массовое газосодержание в горловине сопла. [c.202]

Коэффициент теплопроводности данного материала зависит от многих факторов. Небольшое количество примесей в чистом металле приводит к значительным иотерям теплопроводности. Облучение быстрыми нейтронами может вдвое и даже больше уменьшить теплопроводность металлов или керамических материалов. Как видно из рис. З.Ь температура существенно влияет на коэффициент теплопроводности. Давление оказывает слабое влияние на теплопроводность газа, содержащегося в пористых материалах, до тех пор, пока межзерен-иые промежутки не станут меньше среднего пути свободного пробега молекул газа. Как показано на рис. 3.2, влияние давления становится существенным при давлениях ниже примерно 10 мм рт. ст. 6]. При низких температурах, когда тепловые потоки излучения малы, молено обеспечить надежную теплоизоляцию путем откачивания газа из пространства между двумя полированными поверхностями до давления 0,01 мм рт. ап. или менее. Еще лучшие термоизоляционные свойства можно получить, заполнив вакуумированный промежуток между поверх юстями отражающим изоляционным мате ) налом. Исключительно хорошими теплоизоляционными свойствами обладает многослойная теплоизоляция, применяемая для криогенного оборудования. Она состоит из нескольких тысяч перемежающихся слоев алюминиевой фольги и пластиковой пленки или стеклянной ткани толщиной в сотые доли миллиметра. Откачивая пространство между слоями, можно получить коэффициент теплопроводности при криогенных температурах до 1,73-10" вт1 м-град). [c.40]

В блоке 7 производится пересчет констант скоростей химических реакций при изменении температуры потока. По известным расходам сырья н пара разбавления, составу потока, давлению н температуре рассчитывают время пребывания потока в участке змеевнка и перепад давления в нем (блок 8). Коэффициент сопротивления Хтр может быть найден по формуле Альтшуля, а коэффициент трения мс для поворотов змеевпка на 180° по формуле, полученной преобразованием более общей зависимости [2901 [c.116]

Здесь аод подсчитывается по формуле (П-9). Коэффициент е , учитывающий влияние пучка, зависит от числа рядов, относительного шага труб, плотности теплового потока, давления, шероховатости поверхности, свойств хладагента. Иначе говоря, вся сложность процесса учитывается е . Имеющихся экспериментальных данных для определения вида зависимости 8 от всех определяющих его факторов недостаточно. В связи с этим в работе [97 J представлены графики е = / (г) при различных q и to для R12 и R22, полученные на основании работ [8] и [90]. По данным [90], для R22 в интервале q= 1,2-н2,6 кВт/м и = — 20ч-10 °С, 8 = 2,2-=-1,8 при десятирядном пучке, если принимать = [c.53]

Отметим некоторые особенности расчета числа теоретических тарелок для процессов сверхчеткой ректификации. Если коэффициент относительной летучести компонентов изменяется на 10— 15% по высоте колонны вследствие изменения состава потоков, давления и температуры, то координаты линии равновесия рекомендуется определять при помощи следующих уравнений [78] [c.68]

Таблица 16. Завясимость коэффициента теплоотдачи от поверхностной плотности теплового потока, давления в системе и концентрации раствора бромистого лития

Во всем диапазоне скоростей потока давление р изменяется менее чем на 0,004 атм. Для стандартной пружины температурный коэффициент равен примерно 0,0015 агм/°С. Он может быть уменьшен до, примерно, 0,0006 атм/°С при использовании пружины из сплава Ni Span. [c.64]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология