Пульсации скорости и температуры распределение

В табл. 11.6.2 по данным работ [9, 74, 153] приведены значения О, соответствующие различным этапам процесса перехода при заданном уровне плотности теплового потока. Критерий конца перехода, предложенный в работе [74], основан на определении начала стабилизации распределения значений коэффициентов перемежаемости. Из сравнения данных, представленных на рис. 11.6.3, а и 11.4,5, видно, что в конце области перехода стабилизируется также уровень пульсаций скорости. Однако отставание процесса перехода в тепловом пограничном слое на ранних стадиях его развития приводит к задержке роста уровня пульсаций температуры как это видно на рис. 11.6.2. [c.70]

Однако картина распределения скоростей, температур и концентраций по поперечному сечению еще не полна. Имеется важнейшая особенность, которая в конечном счете определяет характер и скорость процессов поперечного переноса. Эта особенность связана с поведением потока у стенок. Как мы уже говорили (см. рис. 16.3), направление потока на твердое тело приводит к его расплющиванию непосредственно до поверхности твердого тела он не доходит. Точно то же происходит с частицами, подверженными турбулентным пульсациям скорости по мере приближения к поверхности (стенке) поперечная (по отношению к потоку) составляющая скорости уменьшается. Дойти до стенки частица не может по мере приближения к ней турбулентные пульсации скорости затухают. В результате около стенки образуется тонкий слой, в котором конвективный перенос становится исчезающе малым,— это пограничный слой. Перенос осуществляется здесь в основном за счет молекулярных механизмов. [c.97]

Рассмотрим случай, когда распределения осредненных скоростей и концентрации дисперсной фазы известны. Для замыкания системы осредненных уравнений необходимо знание турбулентных напряжений газа и[и -и турбулентного теплового потока а также корреляций пульсаций концентрации частиц с пульсациями скорости и температуры газа и которые могут быть представлены в следующем виде [32, 33] [c.50]

После завершения перехода к турбулентности в потоке воды продолжается развитие спектра пульсаций и процессов переноса. Спектр колебаний скорости расширяется, а интенсивность пульсаций температуры уменьшается. Механизмы турбулентного переноса становятся более эффективными, несмотря на прекращение роста возмущений скорости. Такие изменения в направлении течения продолжаются до тех пор, пока распределения параметров, масштабы, интенсивность пульсаций и другие характеристики турбулентности не начинают соответствовать зависимостям полностью развитого турбулентного течения. [c.39]

Более подробное измерение характеристик турбулентности проведено в работе [143] при естественной конвекции около изотермической поверхности. Получены профили продольной и поперечной составляющих средней скорости й, й, а также профили средней температуры. Приведены распределения интенсивности турбулентных пульсаций u , v и а также ковариаций ы Г, 1) , и и, коэффициенты корреляционных функций, спектры и взаимные спектры. [c.58]

Вторая часть посвящена горению жидкостей. Здесь рассматриваются вопросы, связанные с формой и размерами пламени, пульсацией, температурой, излучением и различными режимами горения жидкостей. Рассмотрено изменение состава жидкостей при горении и описаны результаты измерения скоростей выгорания последних. Значительное место во второй части отведено распределению температуры в горящих жидкостях и выяснению причин, вызывающих появление и- величение нагретого гомотермического слоя в горящем бензине, нефти и Некоторых других жидкостях. Эта часть заканчивается рассмотрением результатов исследований явления выброса горячей жидкости при горении, приводящего к тяжелым последствиям. [c.3]

Неточная калибровка формующего зазора Увеличенное разбухание экструдата из-за несоответствия температурно-скоростных параметров экструзии Смещение формующего зазора Неравномерное распределение температур в се-яении головки Непостоянная скорость отвода изделия Пульсация выдавливаемого расплава иа-ва неравномерной скорости его течения [c.82]

Смещение формующего зазора неравномерное распределение температур в сечении головки Непостоянная скорость отвода изделия пульсация выдавливаемого расплава из-за неравномерной скорости его течения недостаточное сопротивление формующей головки [c.122]

В работах В. Компаниец с соавт. было отмечено, что при исследовании процессов химического превращения, происходящих в условиях неизотермического турбулентного смешения реагирующих потоков, не всегда необходимо знать детальную картину движения среды, в которой протекают указанные процессы. В этом случае гидродинамические условия и пространственное распределение компонентов можно описывать с помощью осредненных величин. Такое упрощение заведомо оправдано, если исследователя интересует лишь кинетика самого химического превращения (в нашем случае межфазного переноса компонента) и явлений переноса. При этом пульсации случайных полей скорости, температуры и концентрации учитывают феноменологически с помощью эффективных коэффициентов переноса. [c.142]

Распределения пульсаций скорости и температуры. Уровни пульсаций скорости и температуры изменяются по потоку довольно сложным образом. Джалурия и Гебхарт [74] наблюдали, что коэффициент усиления возмущений уменьшается при их движении вниз по течению. После того как пульсации скорости в тепловом пограничном слое достигают заметного уровня, они изменяются так же, как и пульсации температуры. [c.61]

МИ колебаниями от главных циркуляционных насосов, гидродинамическими усилиями от изменения скоростей и направлений потоков теплоносителя в первом контуре, тепловыми пульсациями от недостаточного перемешивания потоков теплоносителя, вибрациями и колебаниями от сейсмических нагрузок. Сложный спектр высокоскоростных и вибрационных механических и тепловых нагрузок имеет место при различных аварийных режимах, связанных с возможным разрывом главных трубопроводов первого контура и динамическим смещением опор корпуса реактора при мощных землетрясениях и разрывах. Характер и анализ перечисленных выше статических и циклических нагрузок и связанных с ними напряжений приведены в нормах расчета на прочность [1, 2]. Перечисленные выше нагрузки создают в корпусах и других элементах первого контура водо-водяных реакторов соответствующие номинальные напряжения. Учитывая сложность конструктивных форм этих элементов, неравномерное распределение температур по толщине стенок каждого элемента и между отдельными элементами, а также различие в физико-механических свойствах (коэффициенты линейного расширения, теплопроводность), суммарные местные напряжения могут значительно (в 2-3 раза и более) превосходить номинальные. По данным [1, 2, 6, 23, 29-37], коэффициенты концентрации напряжений о от механических нагрузок (равные отношению местных напряжений в различных зонах корпуса реактора к номинальным напряжениям в гладкой Щ1линдрическ0й или сферической части) составляют величины порядка 1,5—5. Для некоторых из зон корпуса эти коэффициенты приведены в табл. 1.3. [c.19]

Естественно, что приведенные выше оценки нелинейного эффекта условны, так как относятся к выбранному диапазону значений параметров и, что более важно, ограничены нульмерной (точечной) схемой расчета. И для нее, впрочем, могут быть получены различные кривые т <Т>), в том числе кривая с двумя максимумами, как в одномерной теоруи [11]. Действительно, характер зависимости скорости горения от средней температуры сушественным образом зависит в турбулентном потоке от того, как изменяется интенсивность температурных пульсаций. Последние, в свою очередь, зависят от пульсаций скорости и градиента <Т>, т. е. от пространственного распределения переменных. Однако достаточно полные опытные данные или результаты детального расчета с учетом поля пульсаций для двух- или трехмерной задачи в настоящее время неизвестны. Поэтому выявление влияния нелинейной зависимости скорости реакции от температуры и концентрации в турбулентном факеле при переходе от актуальных переменных к осредненным является одной из важных задач исследования. [c.19]

Структура коаксиальных струй (протяженность характерных участков, распределение скорости, температуры и т. д.) существенно зависит от соотношения скоростей смешивающихся потоков. Увеличение параметра т (при т< ) приводит к снижению интенсивности затухания скорости вдоль оси и к росту длины начального участка. При т> в переходной области наблюдается заметное увеличение скорости на оси по сравнению с начальной скоростью истечения центральной струи. Максимуму и-т отвечает зона смыкания внешнего и внутреннего пограничных слоев. Именно здесь интенсивность турбулентных пульсаций достигает максимума. Интересно отметить, что в широком диапазоне изменения скоростей абсолютные значения ( т )тах сохраняются практически неизменными. Некоторый, рост (Ыщ )тах наблюдается лишь при т>. На значительном удалении от среза сопла средняя и пульсацнонная скорости монотонно уменьшаются. Такой характер распределения Ыт и сохраняется при различных соотношениях диаметров сопл. Различие состоит лишь в положении максимума кривых Ми относительно среза сопла. Данные о распределении температуры вдоль оси коаксиальной струи показывают, что увеличение скорости спутного потока приводит вначале (при т<1) к увеличению значения АТт, а затем (при т>1) к уменьшению ее. Зависимость АТтп х) имеет характерный экстремум, отвечающий условиям минимального смешения. Максимуму зависимости АТт х) соответствуют различные (для разных удалений от среза сопла) значения параметра т. Это объясняется специфическими особенностями аэродинамики коаксиальных струй, сочетающих в себе различные формы турбулентного смешения — смешение спутных и затопленных струй. В начальном и пере- [c.173]

На рис. 11.6.3,0 представлены профили относительной интенсивности пульсаций температуры и скорости, измеренные в самых последних по потоку сечениях пограничного слоя. Они в отличие от распределений, полученных Кутетладзе [90], не имеют резко выраженных максимумов. Дело, по-видимому, в том, что под действием турбулентной диффузии выравниваются градиенты поперек пограничного слоя. Однако совсем другие профили получены в работе [4], где в аналогичных условиях наблюдались два максимума интенсивности пульсаций, причем больший из них располагался при т] = 2,8. Такие профили с несколькими максимумами возникают, по-видимому, в результате [c.61]

Для иллюстрации применимости ноля концентрации (или температуры) в качестве индикатора турбулентности на рис. 1.1 приведены осциллограммы, полученные в работе Уберои и Сингха [1975] ). Опыты проведены со слабо-подогретой плоской струей, вытекающей в неподвижное пространство. В этих опытах термометр сопротивления передвигался перпендикулярно.плоскости симметрии со скоростью, в 20 раз большей, чем максимальная скорость струи в том сечении, где производились измерения. Поэтому на рис. 1.1 изображены замороженные распределения температуры. Видно, что на границе струи происходит почти скачкообразное изменение температуры. Следовательно, в данном случае идентификация турбулентной жидкости НС вызывает особого труда. Такая ситуация, по-видимому, характерна для не слишком больших чисел Рейнольдса (в данном случае число Рейнольдса, вычисленное по неосредненной ширине струи и максимальной средней скорости, лежит в диапазоне 10 — 1,3 10 ). Как будет видно далее, область, которая на рис. 1.1 целиком заполнена пульсациями, при Ке приобретает гораздо более сложную структуру. [c.20]

При числах Рейнольдса, превышающих некоторое критическое значение Ке р, движение в трубе является турбулентным. Распределение средних скоростей при турбулентном течении отличается от пуазейлева распределения. В профиле скоростей при турбулентном течении можно выделить вязкий подслой, переходную область и полностью турбулентную область. Движение в турбулентной области характеризуется наличием беспорядочных пульсаций. Существование пульсаций определяет характер протекания процессов переноса в турбулентном потоке, ибо каждый элемент нри перемещении под действием пульсаций в новое положение сохраняет свои характеристики температуру, концентрацию примесей и т. д. Длина, на протяжении которой сохраняются свойства рассматриваемого элемента жидкости, носит название пути перемешивания. Эта характеристика аналогична длине свободного пробега в кинетической теории газов. [c.60]

Течение пленки при наличии касательных напряжений на поверхности. Расчет локального коэффициента теплоотдачи при пленочном испарении может быть произведен на основе теории, разработанной А. Е. Даклером [132, 133, 134], который рассматривал распределение скоростей и температур в испаряющейся пленке с уветом уравнения Р. Дайсслера [127], учитывающего турбулентные пульсации (перенос импульса и тепла) в пристенном пограничном слое. При решении приняты следующие допущения плотность теплового потока через стенку постоянна физические константы не зависят от температуры на свободной поверхности жидкости волны отсутствуют. [c.99]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология