Скорость температуры

В этой главе рассматриваются вопросы учета сырой нефти при ее дальнейшей транспортировке, не затрагивая вопросов измерения дебита нефтяных скважин. Под сырой нефтью будем подразумевать любую нефть (жидкость), полученную после сепарации, без всякого ограничения содержания каких-либо примесей (воды, солей, механических примесей и т.д.) и перекачиваемую на установки подготовки нефти. Эта жидкость представляет собой сложную смесь нефти, растворенного газа, пластовой воды, содержащей, в свою очередь, различные соли, парафина, церезина и других веществ, механических примесей, сернистых соединений. При недостаточном качестве сепарации в жидкости может содержаться свободный газ в виде пузырьков - так называемый окклюдированный газ. Все эти компоненты могут образовывать сложные дисперсные системы, структура и свойства которых могут быть самыми разнообразными и, самое главное, не постоянными в движении и времени. Например, структура и вязкость водонефтяной эмульсии могут изменяться в широких пределах в процессе движения по трубам, в зависимости от скорости, температуры, давления и других факторов. Всё это создаёт очень большие трудности при учете сырой нефти, особенно при использовании средств измерений, на показания которых влияют свойства жидкости, например, турбинных счетчиков. Особенно большое влияние оказывают структура потока, вязкость жидкости и содержание свободного газа. Частицы воды и других примесей могут образовывать сложную пространственную решетку, которая в процессе движения может разрушаться и снова восстанавливаться. Поэтому водонефтяные эмульсии часто проявляют свойства неньютоновских жидкостей. Измерение вязкости таких жидкостей в потоке представляет большие трудности из-за отсутствия методов измерения и поточных вискозиметров. Измерения, проводимые с помощью лабораторных приборов, не дают истинного значения вязкости, так как вязкость отобранной пробы жидкости отличается от вязкости в условиях трубопровода из-за разгазирования пробы и изменения условий измерения. Содержание свободного газа зависит от условий сепарации и свойств жидкости. Газ, находясь в жидкости в виде пузырьков, изменяет показание объемных счетчиков на такую долю, какую долю сам составляет в жидкости, то есть если объем газа в жидкости составляет 2 %, то показание счетчика повысится на 2 %. Точно учесть содержание свободного газа при определении объема и массы нефти очень трудно по.двум причинам. Во-первых, содержание свободного газа непостоянно и может изменяться в зависимости от условий сепарации (расхода жидкости, вязкости, уровня в сепараторах и т.д.). Во-вторых, технические средства для непрерывного измерения содержания газа в потоке в настоящее время отсутствуют. Имеющиеся средства, например, устройство для определения свободного газа УОСГ-ЮОМ, позволяют производить измерения только периодически и дают не очень достоверные результаты. Единственным способом борьбы с влиянием свободного газа является улучшение сепарации жидкости, чтобы исключить свободный газ или свести его к минимуму. Для уменьшения влияния газа УУН необходимо устанавливать на выкиде насосов. При этом объем газа уменьшается за счет сжатия. [c.28]

Тройная аналогия между переносом количества движения (импульса), тепла и вещества. Теоретическим анализом и многочисленными экспериментальными исследованиями установлено, что между механизмами переноса механической энергии, тепла и массы в определенных условиях существует приближенная аналогия. Известно, например, что в ядре турбулентного потока вследствие интенсивного перемешивания частиц происходит выравнивание их скоростей, а в процессах тепло- и массопереноса — выравнивание соответственно температур и концентраций. В пределах же пограничного слоя наблюдается резкое падение скоростей, температур и концентраций вследствие пренебрежимо малого действия турбулентных пульсаций. [c.152]

В связи с этим в настоящей работе излагаются результаты исследования по применению синтетического цеолита СаА для выделения н-алканов нз бензиновых фракций мирзаанской и бакинской нефтей. Нами подобраны оптимальные условия адсорбции и десорбции н-алканов и изучено влияние различных факторов на полноту их выделения (рбъемная скорость, температура и различные десорбаты). [c.197]

Коэффициент теплоотдачи а зависит от режима движения среды, ее скорости, температуры и теплофизических свойств, формы и размеров элементов поверхности теплообмена. Если температуры среды и стенки, а также коэффициент теплоотдачи изменяются вдоль поверхности, то используют дифференциальную форму записи закона Ньютона в виде уравнения (IX,3), в котором коэффициент а носит локальный характер. Поскольку вынужденная и свободная конвекции всегда сопутствуют друг другу, коэффициент теплоотдачи а отражает влияние на передачу тепла конвекцией обоих этих факторов. С увеличением скорости среды и уменьшением разности температур отдельных участков среды роль вынужденной конвекции в теплопереносе возрастает. При прочих равных условиях увеличение разности температур стенки и среды позволяет передать большее количество тепла. [c.162]

Большинство существующих промышленных процессов в химической и нефтехимической промышленности (реакторные процессы, массообменные и теплообменные процессы, процессы смешения газо-жидкостных и сыпучих сред и т. д.) — это процессы с низкими (малыми) параметрами (давлениями, скоростями, температурами, напряжениями, деформациями). В силу специфики целей и задач химической технологии здесь на передний план выступают процессы химической или физико-химической переработки массы. Поэтому при структурном упрощении обобщенных описаний, как правило, пренебрегают в первую очередь динамическими соотношениями (характеризующими силовое взаимодействие фаз и отдельных составляющих внутри фаз) или учитывают их косвенно при установлении полей скоростей фаз, концентрируя основное внимание на уравнениях баланса массы и тепловой энергии. Кроме того, в самих уравнениях баланса массы и энергии, наряду с чисто гидромеханическими эффектами (градиентами скоростей, эффектами сжимаемости, диффузии и т. п.), первостепенную роль играют [c.13]

Сложнейшей проблемой принципиальной разработки технологического процесса является масштабирование. В химической промышленности невозможно арнведенне лабораторных процессов к промышленным посредством точного копирования лабораторных установок. Переход от лабораторных условий к производственным означает такую перемену масштабов, что возникает целый ряд сложных инженерных проблем, которые невозможно учесть на стадии лабораторных исследований основные факторы, влияюшие иа процесс, безопасность эксплуатации, проектирование оборудования, транспортировка продуктов, стоки и выбросы, период действия катализатора, предельно допустимые концентрации нежелательных примесей и т. д. Более высокие скорости, температуры и давления, изменение закономерностей протекания процессов с увеличением масштаба установки, значительные различия в сырье и материалах — все это обусловливает невозможность непосред-ствепиого перехода от лабораторных исследований к производству. [c.92]

Определение изменения энтропии при полимеризации. Для определения изменения энтропии при полимеризации ASm можно воспользоваться измерением равновесной концентрации мономера и вести расчет по уравнению пс= (AH°IRT) — —AS° R. Другой возможный метод основан на экспериментальном определении предельной температуры полимеризации Тар-Если измерять скорость образования полимера или расходования мономера, то вблизи Гпр измеряемая скорость будет близка к нулю. Экстраполяция графика скорость—температура в область нулевой скорости позволяет найти Гпр с точностью не ниже 2—3 градусов. Дальнейший расчет основан на следующих соотношениях. [c.264]

Материальные балансы и качество гидроочищенных вакуумных газойлей из чекмагушской нефти в зависимости от объемной скорости (температура процесса 370 °С, давление 5 МПа) [24] [c.56]

Смесь горючего исходного материала с окислителем в определенном соотношении, необходимом для осуществления процесса горения с учетом получения заданного продукта, называется горючей смесью. Полученные продукты при осуществлении этих окислительных реакций называются продуктами сгорания. Системная теория печей рассматривает проблемы промышленного оформления процессов безопасного сжигания исходных горючих материалов на базе современной теории горения. Она рассматривает вопросы создания с помощью аэродинамических приемов оптимальных условий для управления процессами сжигания с заданной скоростью, температурой и с получением пламени необходимой геометрической формы, определяющих способ взаимодействия горючего и окислителя и обусловливающих вид процесса сжигания. Она рассматривает возникающие взаимосвязи при горении исходных материалов, совместимость протекания реакции горения топлива с целевыми химическими реакциями в одном объеме, особенности химического взаимодействия между реагентами при химико-технологическом сжигании. Протекание процесса сжигания исходных горючих материалов рассматривается совместно с теплотехническими процессами. Для протекания реакции горения исходных горючих материалов необходимы смесеобразование, организация воспламенения смеси, обеспечение условий распространения пламени и устойчивости горения. [c.29]

Учитывая, что в гидродинамическом, тепловом и диффузионном пограничных слоях в действительности отсутствует полное подобие в распределении скоростей, температур и концентраций, Кольборн внес в формулы (5.8) и (5.9), выражающие аналогию Рейнольдса, поправку в виде функции критерия Прандтля (Рг" ) [c.154]

Существуют и другие типы воздушно-реактивных двигателей. Общим для них является высокая теплонапряженность в камере сгорания, достигающая 100—150 млн. ккал/ч, высокий суммарный коэффициент избытка воздуха (а = 3,5—5,0, в самой камере а = = 1,4—1,5, остальное количество воздуха расходуется на разбавление продуктов сгорания перед входом в газовую турбину). При полетах летательных аппаратов со сверхзвуковой скоростью температура топлива в баке изменяется от —50° С (при скорости 1 М) до - -250° С (при скорости, равной 3 М) . [c.129]

На важные характеристики процесса каталитического крекинга — степень конверсии и выхода продуктов влияют все обычные условия процесса тип катализатора, отношение катализатор — сырье, объемная скорость, температура, давление, присутствие пара и природа сырья [122]. Как показывает опыт, экономически выгодной является степень конверсии 50% за один проход. Она, очевидно, возрастает при увеличении количества или активности катализатора, повышении температуры и увеличении времени контакта. Степень конверсии в некоторой мере влияет на распределение продуктов для упомянутой выше конверсии 50% получается водорода — 0,1, углеводородов С и Са — 1—2 и отложений кокса — 3—5% весовых от исходного сырья. Повышение температуры вызовет увеличение всех этих цифр, увеличение выхода углеводородов Сд — С4, повышение октанового числа бензина, но снизит выход бензина. [c.343]

Внутренний диаметр, мм Толщина стенок, мм. . Содержание аммиака в уходящем газе, %. . Отношение циркулирующего газа к свежему. Объем реактора, м . . . Масса катализатора, т. Объемная скорость,. Температура уходящего газа, °С. ...... [c.362]

Для описания явлений четвертого уровня иерархической структуры ФХС могут быть использованы методы статистической теории механики суспензий, гидромеханические модели, основанные на представлениях о взаимопроникающих многоскоростных континиумах, методы механики взвешенных, кипящих дисперсных систем модели, построенные на основе математических методов кинетической теории газов, и др. В частности, для ФХС с малыми параметрами (давлениями, скоростями, температурами, напряжениями и т. д.) при описании процессов в полидисперсных средах эффективен прием распространения метода статистических ансамблей Гиббса на совокупность макровключений (твердых частиц, капель, пузырей) дисперсной среды. Та или иная форма описания стохастических свойств ФХС, дополненная детерминированными моделями переноса массы, энергии импульса в пределах фаз, в итоге приводит к общей математической модели четвертого уровня иерар- [c.44]

Безопасность транспортирования ацетилена под давлением, превышающим предельное давление распада ацетилена (1,4 ат), в большой мере зависит от диаметра ацетиленопровода. Причем наряду со строгим соблюдением габаритов трубы необходимо тщательно поддерживать и другие оптимальные условия (скорость, температуру и влажность ацетилена и т. д.), а также применять защитные средства. Совокупность всех этих мероприятий обеспечивает нужную безопасность производства. Для безопасного транспортирования ацетилена под давлением свыше 1,4 ат целесообразно проектировать ацетиленопроводы в виде одной трубы или пучка труб, диаметр которых должен быть меньше критического диаметра при детонационном распаде. [c.73]

Как уже упоминалось, полное подобие распределения скоростей, температур и концентраций возможно при условии совпадения по толщине гидродинамического, теплового и диффузионного пограничных слоев, т. е. когда а = тл Рг 1а = 1 и Ргв = у/Ос 1. [c.154]

Все показатели (скорость, температура, давление и др.) указываются с возможными допусками илн интервалами. Для изделий приводится рецептура, режим и конструктивные данные. [c.249]

Информационная база Технологические схемы строится исходя из следуюш,их предположений. Будем считать технологические схемы состоящими из типовых элементов, соединенных потоками. К типовым элементам относятся аппараты и соединительная арматура, потоки могут быть различной природы — материальные, энергетические, информационные и т. д. Каждый элемент характеризуется набором входных и выходных потоков, методом расчета выходных через входные. Ему присваивается определенный номер. Поток также имеет номер и целый набор свойств (скорость, температуру, состав, давление и т. д.). Сама технологическая схема имеет ряд входных и выходных потоков, связанных только с одним типовым элементом. Обобщенная модель технологической схемы, обладающая сетевой структурой, приведена на рис. 5.18. [c.215]

При свободной турбулентности профиль скоростей, температур и концентраций на основании принципа соответственных состояний определяется постоянством параметров [c.119]

При свободной турбулентности границы свободных струй не гасят турбулентных пульсаций и нормальная составляющая скорости, температуры и концентраций не равна нулю. [c.119]

Такой подход особенно эффективен при моделировании физикохимических процессов в полидисперсных средах с массовым взаимодействием составляющих в области малых параметров (реакторные гетерофазные процессы, кристаллизация, экстракция, абсорбция, ректификация, многие биохимические процессы и т. п.). Заметим, что при моделировании процессов в области больших параметров (давлений, скоростей, температур) могут быть использованы методы статистических теорий механики суспензий [14—16]. [c.15]

На основании первого допущения можно принять, что несущая фаза и все г-фазы — континуумы, заполняющие один и тот же объем. Для каждого из этих континуумов в каждой точке определяются обычным образом плотность (ра(г) =ра г/(г)Аг —масса данной составляющей в единице объема среды), скорость а(г) и другие параметры, относящиеся к своему континууму. Таким образом, в каждой точке объема, занятого смесью, определено N+1 плотностей, скоростей, температур и т. д. [c.15]

Внутренняя плотность источника х > является функцией локальных неоднородностей внутри системы, возникающих из-за неоднородного распределения скоростей, температур, концентраций, химических потенциалов и т. д. Плотности потоков, вызванных градиентами этих величин, представляют внутреннюю плотность источника х( >. [c.62]

В случаях, когда стена топочной камеры омывается нотоком газов, проходящих с большой скоростью, температура поверхности стены больше, чем ее равновесная тедшература, вычисленная из уравнения (28). В этих случаях можно предположить, что температура поверхности футеровки То.а равна эффективной температуре газовой среды Т . [c.78]

В соответствии с механизмом протекания реакций гпдроочистки моторных топлив скорость реакции зависит от химической природы сырья физических свойств сырья типа катализатора и его состояния парциального давления водорода объемной скорости температуры конструкции реактора. [c.44]

Современная теория теплообмена и гидродинамика базируются на мысленной схеме, согласно которой свойства среды можно описывать так, как будто она состоит не из отдельных молекул, а является сплошной, и ее характеристики (скорости, температуры и т. д.) меняются непрерывно от точки к точке. Молекулярно-кинетическая теория газов, напротив, основана на представлении среды, состоящей из отдельных молекул. При этом мысленная модель идеаль,ного газа предполагает, что молекулы можно рассматривать как отдельные щарики, не взаимодействующие друг с другом иначе, чем путем взаимных упругих соударений. [c.263]

ЧТО и является концептуальной моделью заданного объекта. В простейшем случае понятия объемной скорости, температуры, количества тепла, разности температур и удельной теплоемкости могут быть определены как веш,ественные величины [86] [c.216]

Газовая смесь состоит из оксида азота (II) и воздуха. Найти концентрацию кислорода, при которой оксид азота окисляется с максимальной скоростью. Температура газа меньше 150 °С, т. е. процесс практически необратим. При расчете пользоваться уравнением и — [c.87]

Применительно к теплообменникам в качестве граничных условий ) задают скорость, температуру и фазовые состояния жидкостей во входных сечениях 2) все компоненты скорости теплоносителя на грат-шах с твердой стенкой (кожух теилообменника) считаются равными нулю [c.31]

Универсальные законы распределения скорости, температуры и касательных напряжений в турбулентном пограничном слое. Основная задача теории турбулентного пограничного слоя заключается в установлении связи между турбулентной вязкостью определенной уравнением (140), и параметрами осредненного течения в пограничном слое (моделирование турбулентности). Решение этой задачи облегчается эмпирически установленным фактом локальности связи между и осредненными значениями параметров в большинстве турбулентных пограничных слоев. Это приближение является довольно хорошим незавнснмо от конкретных особенностей развития пограничного слоя в области, расположенной вверх по потоку. Другими словами, во многих случаях предысторией течения в первом приближении можно пренебречь. Следствием этого является возможность формулировки универсальных законов распределения осредненных значений скорости, температуры и касательных напряжений. [c.116]

Пример. Газовая смесь состоит из окиси азота и кислорода. Найти концентрацию кислорода, при которой содержащаяся в смеси окись азота окисляется с максимальной скоростью. Температура газов, при которой протекает окисление, менее 100—150° С. [c.250]

Реакция изомеризации, как уже отмечалось, протекает в среде водорода, роль которого сводится к подавлению реакций полимеризации и крекинга, ведущих к дезактивации катализатора. Хотя повышение температуры снижает термодинамически возможную глубину изомеризации, процесс проводят при относительно высоких температурах для обеспечения приемлемой скорости. Температура процесса определяется в основном активностью катализатора и изменяется в очень широких пределах — от комнатной до 450 °С. Катализатор — платина на галогенированной окиси алюминия (1—2% С1 или Р)—наименее активен палладий на цеолите позволяет проводить процесс при 330—380 °С платиновый или палладиевый катализатор на сильно галогенированной окиси алюминия (7—10% галогена) с высокой кислотностью и особенно с добавлением других металлов (1г, Ое, РЗЭ и др.) обладает очень высокой активностью, позволяющей вести процесс при 100—150 °С. [c.316]

Для газовых смесей числа Рг и 5с невелики (0,6—1), поэтому зоны гидродинамической, тепловой и диффузионной стабилизации вполне соизмеримы и могут занимать значительную часть длнны мембранного элемента. Установлено [1], что зависимости Ыи = Ыи(2, Реу ) и 8Ь = 8Ь(2, Реу) качественно повторяют вид функции на рис. 4.7, где тепловая или диффузионная стабилизация происходит уже в условиях гидродинамически стабилизированного потока. Значения Ыи и ЗЬ при одновременном развитии профилей скорости температуры (концентра ции) несколько выше, но длины зон тепловой и диффузионной стабилизации примерно одинаковы. Обобщенный закон массообмена, представленный на рис. 4.9, сохраняет силу и хорошо описывается уравнением Микли — Сполдинга (4.59). [c.137]

В работах В. Компаниец с соавт. было отмечено, что при исследовании процессов химического превращения, происходящих в условиях неизотермического турбулентного смешения реагирующих потоков, не всегда необходимо знать детальную картину движения среды, в которой протекают указанные процессы. В этом случае гидродинамические условия и пространственное распределение компонентов можно описывать с помощью осредненных величин. Такое упрощение заведомо оправдано, если исследователя интересует лишь кинетика самого химического превращения (в нашем случае межфазного переноса компонента) и явлений переноса. При этом пульсации случайных полей скорости, температуры и концентрации учитывают феноменологически с помощью эффективных коэффициентов переноса. [c.142]

При 3toM не учитывается, однако, ни влияние размещения отдель ных зерен в слое, ни форма каналов между ними. Некоторые факторы, такие, как массовая скорость, температура и давление, можно считать переменными. [c.185]

В области малых параметров (давлений, градиентов скоростей, температур, напряжений) эффективный метод анализа всех перечисленных явлений с единой точки зрения представляет метод статистических ансамблей Гиббса [35]. В статистической ыеха- [c.67]

Во-первых, это неоднородности, имеющие пространственный масштаб, соизмеримый с размерами зерна катализатора. Они возникают при обтекании потоком частицы, имеющей точки контакта с соседними частицами в слое, и обусловливают неравно-доступиость поверхности частицы [5]. Условия прилипания среды к частице, течение среды в каналах переменного сечения мелч ду частицами, а также химическая реакция на зерпе вызывают образование нормальных к поверхности частицы градиентов скорости, температуры и концентрации. Гидродинамическая картина течения потока в засыпке шаров подробно исследована экспериментально [6]. Показано, что переход от ламинарного [c.4]

На рис. 5 показаны профили фильтрационной скорости температуры, степени превращения и скорости химической реакции на катализаторе по длине слоя в разные моменты времени. В данном режиме течения зажигание реагирующей смеси на катализаторе происходит в сечении максимальной фильтрационной скоростп X = 0,95, в котором величина скорости химической реакции имеет максимальное значение в точке с радиусом Н = 1,35. От места источника начинают распространяться тепловая и концентрационная волны по обоим направлениям. По толщине слоя фронт реакции устанавливается в момент времени I = 0,75 с, а по длине — на значительном временном интервале (см. рис. 5). [c.90]

Для расчета эффективности всасывающего пирометра можно также использовать более быстрый метод, позволяющий получить оценочное значение реальной температуры газа. Метод основан на том, что эффективность прибора резко возрастает (от нуля) с начала ускорения газа и растет медленнее при дальнейшем увеличении скорости газа. Поэтому форма кривой скорость — температура от нулевой до реальной 1скорости газовото потока сможет быть использована для определения эффективности пирометра при любой окорости потока. Для определения формы кривой необходим еще один фактор, характеризующийся температурой Ту , показанной прибором при скорости потока, равной одной четвертой максимальной скорости. Коэффициент формы к равен [c.69]

Разработка тома ПДВ (предельно допустимых выбросов) для любого предприятия предусматривает сбор и подготовку исходных данньгх для расчета массы выбросов (инвентаризация источников выбросов). В ходе инвентаризации определяются параметры источников выбросов (высота и диаметр источника, скорость, температура и расход газо-воздушной смеси) и составллется перечень выбрасываемых загрязняющих атмосферу веществ. По этим данным на основе действующих нормативно-методических документов рассчитывается масса выбросов всех ингредиентов для каждого источника. Далее используется стандартный пакет программ (например, "Эколог") для расчета полей концентраций в приземном слое воздуха. [c.103]

Экспериментально установлено, что для слабозапыленных потоков (концентрация дисперсной фазы менее 0.3 кг/кг) и при малых размерах взвешенных в потоке частиц (с1ср < 50-10 м) можно пренебречь влиянием взвеси на аэродинамические характеристики закрученного потока. Поэтому предположим, что характер поля скоростей, температур и давлений в запыленном (полидисперсном) потоке близок к незапыленному. [c.312]

Все показатели режима, в том числе расход, скорость, температура, ука.зываготся с возможными допусками или питсрваламн, обеспечивающими безопасную эксплуатацию и получение готовой продукции заданного качества. В отдельных случаях допускается ограничение или верхних или только нижних предельных значений. Например, вакуум, не менее... , температура, не более... . [c.194]

Практикум по физической химии изд3 (1964) -- [ c.225 ]

Химическая кинетика и катализ 1974 (1974) -- [ c.46 , c.191 , c.313 , c.314 ]

Химическая кинетика и катализ 1985 (1985) -- [ c.37 , c.162 , c.324 ]

Лабораторные работы по неорганической химии (1948) -- [ c.62 ]

Курс физической химии Том 2 Издание 2 (1973) -- [ c.39 ]

Неорганические стеклообразующие системы (1970) -- [ c.43 , c.45 ]

Кристаллизация в химической промышленности (1979) -- [ c.47 , c.91 , c.277 ]

Газовая хроматография с программированием температуры (1968) -- [ c.41 , c.47 ]

Химическое оборудование в коррозийно-стойком исполнении (1970) -- [ c.26 , c.27 ]

Практикум по физической химии Изд 3 (1964) -- [ c.225 ]

Производство технологического газа для синтеза аммиака и метанола из углеводородных газов (1971) -- [ c.86 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология