Жидкость турбулентное

Если основные статистические характеристики турбулентности во всех точках исследуемого объема не зависят от направления движения жидкости, турбулентность называется изотропной. В остальных случаях турбулентность будет неизотропной, или анизотропной. [c.176]

Поведение диспергированных частиц в турбулентном потоке жидкости в значительной степени определяется их концентрацией и отношением размера частиц к внутреннему масштабу турбулентности. При высокой концентрации частиц вследствие их взаимодействия и дополнительной диссипации энергии, обусловленной относительным движением частиц и жидкости, турбулентность подавляется. В предельном случае — при приближении концентрации частиц к их концентрации при плотной упаковке — турбулентность может даже полностью выродиться, или, как говорят, вымерзнуть . [c.180]

С обеих сторон межфазной поверхности образуются пограничные пленки конечной толщины, в пределах которых движение фаз упорядочено и молекулы растворенного вещества перемещаются к поверхности контакта путем молекулярной диффузии. Снаружи этих слоев господствует турбулентность, которая выравнивает концентрации и придает диффузии в этой части жидкости турбулентный характер. [c.62]

Если предположить, что газовые пузырьки создают в жидкости турбулентность, близкую к изотропной, то долю диссипации энергии Е о в пристенном слое, вызванную только пульсацией в жидкости от воздействия газа, можно описать выражением [c.24]

При выводе этого уравнения предполагалось, что система несжимаема, отсутствуют скольжение между частицами и жидкостью, турбулентность и взаимодействие между частицами. Неоднократные экспериментальные проверки уравнения Эйнштейна в основном подтвердили его справедливость. Было установлено, что коэффициент при ф зависит от формы частиц. Поэтому уравнению Эйнштейна можно придать более общий вид [c.370]

Колебательные движения, возникающие на поверхности раздела газовой и жидкой фаз, приводят к появлению в жидкости турбулентных пульсаций, определяющих молярный перенос массы. При распределенном воздействии масштаб возникающей турбулентности меньше, чем при сосредоточенном, и эффект перемешивания более -совершенен. [c.173]

В турбулентном потоке диффузия (поперек потока), так же как теплопередача и внутреннее трение, связана с турбулентным переносом и смешением конечных макроскопических масс газа или жидкости — турбулентных молей. Размеры этих молей и пути их перемещения до смешения разнообразны, имеется спектр значений этих величин. Движение молей носит пульсационный характер, скорости их перемещения — это скорости пульсаций поперек потока. [c.78]

Основная идея этой теории ) состоит в том, что на единицу объема турбулентной частицы жидкости (турбулентного моля) действует возникающая при ее дискретном движении пульсационная величина вектора электромагнитной силы, равная, согласно (225) и (226), [c.251]

В турбулентном течении нарушено послойное движение частичек жидкости, происходит интенсивное перемешивание кинетических единиц течения или слоев жидкости. Турбулентное течение возникает часто на границе раздела двух фаз, движущихся относительно друг друга, в пограничных слоях, образующихся при обтекании тел вязкой жидкостью. Турбулентное течение—распространенная форма течения. Оно наблюдается в природе (в реках, морских течениях и т. д.) и в технике (течение в трубах, каналах и т. п.). [c.133]

Основные факторы распыления разность скоростей среды (распылителя) и топлива, плотность среды (распылителя), температура среды и топлива, поверхностное натяжение жидкости, турбулентность потоков, взаимное направление и углы встречи струй топлива и распылителя, поверхность и время взаимодействия соприкасающихся струй топлива и среды (распылителя), отношение весов распылителя и топлива, испаряемость топлива, перепад давления топлива. [c.43]

Заметим теперь, чго при любом конечном числе Рейнольдса из-за вязкой диффузии завихренности диссипация энергии в любой точке отлична от нуля. Аналогичное утверждение справедливо и для концентрации примеси, т.е. из-за молекулярной диффузии скалярная диссипация везде отлична от нуля. Таким образом, перемежаемость, если так можно выразиться, явление,. которое возникает только при Re = < , а при конечном числе Re строгого определения не имеет. Тем не менее, как это довольно часто бывает в физике вообще и в теории турбулентности в частности, введение при конечном числе Рейнольдса (пусть нестрогого и приближенного) понятия о перемежаемости оказывается чрезвычайно плодотворным ). В этом случае, однако, при количественном определении перемежаемости требуется ввести некоторый граничный уровень ео, считая жидкость турбулентной, если е > ео, и нетурбулентной — в противном случае. Так как не существует сколько-нибудь удовлетворительного способа выбора ео, то, несмотря на свою естественность и широкое использование в экспериментальных исследованиях, приведенное определение неконструктивно. Отмеченную трудность, казалось бы, можно преодолеть, если устремить число Рейнольдса к бесконечности и в связи с этим считать, что о 0. [c.30]

Вследствие задерживания растворенного вещества у поверхности мембраны концентрация вещества в этой области и, следовательно, локальное осмотическое давление обычно больше, чем в объеме раствора. В результате этого поток воды уменьшается. Скоплению растворенного вещества вблизи мембраны (концентрационной поляризации) противодействуют диффузия растворенного вещества в объем жидкости, турбулентные завихрения потока и сдвиг жидкости вблизи мембраны. Наблюдающееся при обработке пищевых продуктов повышение вязкости ослабляет действие этих механизмов и приводит к усилению концентрационной поляризации и значительному снижению потока пенетранта через мембрану. [c.221]

Поскольку значения р/Су/рс велики, жидкости с пузырьками представляют интерес для подводной акустики. Широкое применение, в частности, нашло экранирование шума корабельных винтов пузырьковым цилиндрическим экраном вокруг винта теоретическое обоснование см. в работе [18]. Шум, генерируемый в жидкости турбулентностью, в этом и аналогичных расчетах не учитывался. В работе [7] исследована проблема генерирования шума турбулентным пузырьковым потоком и показано, что наличие пузырьков приводит к увеличению выхода акустической энергии в отношении (с/с) по сравнению с выходом в чистой жидкости. Это увеличение происходит вследствие резонанса между флуктуациями давления в жидкости и пульсациями пузырьков, которые будут рассмотрены далее. [c.72]

Считая, как и раньше, течение жидкости турбулентным, рассмотрим напряжения трения т, возникающие на поверхностях канавок [c.12]

Режим движения жидкости турбулентный как до, так и после оребрения. [c.111]

Для применяемых диаметров труб (57, 38 и 25 мм) рекомендуется принимать скорость л<идкостей практически 1,5—2 м/с, не выше 3 м/с, низший предел скорости для большинства жидкостей составляет 0,06—0,3 м/с. Скорость, соответствующая Ке=10 000, для маловязких жидкостей в большинстве случаев не превышает 0,2—0,3 м/с. Для вязких жидкостей турбулентность потока достигается при значительно больших скоростях, поэтому при расчетах приходится допускать слаботурбулентный или даже ламинарный режим. [c.18]

Коэффициенты массообмена в экстракционных колоннах зависят от фнзнко-химических свойств жидкостей, турбулентности в обеих фазах и геометрических элементов колонны. Несмотря на трудности определения поверхности контакта фаз, количественно массообмен определяется для всех типов колонн при помощи объемных коэффициентов массопередачи или высоты единицы массопереноса. Обе аелнчины (коэффициент и высоту единицы переноса) относят к фазе рафината, или к фазе экстракта, или же к диспергированной фазе, или к сплошной. Опытные данные выражаются с помощью критериев подобия, используемых при описании диффузионных процессов критерия Шервуда 5п, критерия Рейнольдса Ре для обеих фаз и критерия Шмидта 5с. В состав этих критериев входят вязкость и плотность жидкости но они не учитывают межфазного натяжения, которое в жидких системах оказывает влияние на массообмен через межфазную турбулентность. Расчетным уравнениям придается зид показательных функций. Введение в уравнения критерия Рей- юльдса для обеих фаз одновременно следует из предполагаемого влияния турбулентности одной фазы на другую. Во многих случаях зто влияние не подтверждается, и тогда уравнение содержит только один критерий Рейнольдса или скорость одной фазы. [c.304]

Интенсификация гетерогенных превращений требует обычно перевода к турбулентному режиму движения жидкости. Турбулентный ежим течения весьма часто встречается в естественных процессах. [c.143]

Е. Турбулентные течения неныотоновских жидкостей. В этом пункте рассматривается зависимость объемного расхода от градиента давления прн турбулентном течении в трубе неньютоновских жидкостей. Вследствие очень больнюй вязкости большинства неньютоновских жидкостей турбулентный режим их течения не является типичным. Исключение составляют сильно разбавленные растворы полимеров, для которых наблюдается эффект умень- [c.174]

Мы видели, что при турбулентном режиме движения происходит весьма энергичное беспорядочное перемешивание жидкости. Турбулентные пульсации переносят импульс жидкости к поверхности обтекаемого твердого тела, что приводит к появлению среднего потока импульса к поверхности. [c.144]

При интенсификации движения жидкости турбулентное перемешивание становится ответственным за коагуляцию все более и более мелких частиц. [c.224]

Движение жидкости турбулентное, поскольку Ке>50. [c.315]

На рис. 35 представлены данные о влиянии температуры и скорости жидкости в трубах полимеризатора на необходимую продолжительность процесса [216]. Из этих данных видно, что степень полимеризации 80% при температуре 112—114° С достигается за 3—4 ч при скорости жидкости 0,021 м/с, а при температуре 114—115° С и скорости 0,007 м/с необходимая для 80 %-ной полимеризации продолжительность составляет 10—12 ч. Отсюда видно большое влияние, оказываемое скоростью жидкости (турбулентностью потока) на кинетику процесса полимеризации. [c.156]

При высоких скоростях появляется завихрение струи жидкости (турбулентное течение), приводящее к дополнительному потоку тепла. Таким образом, различают теплообмен между движущейся жидкостью и телом в области турбулентного режима и ламинарного потока жидкости. [c.38]

Участок водоема от места выпуска сточных вод до рассматриваемого сечения условно можно разделить на три зоны. Первая зона — зона начального разбавления процесс разбавления в ней происходит вследствие увлечения окружающей жидкости турбулентным струйным потоком, образующимся при истечении сточной воды из выпуска. Вторая зона — зона основного разбавления процесс разбавления определяется интенсивностью турбулентного обмена, происходящего в потоке водоема. Третья зона — зона самоочищения, в которой снижение концентрации обусловлено процессами самоочищения. [c.271]

Путем численного решения нестационарных уравнений Навье—Стокса доказано, что на выходном участке очень длинной трубы течение жидкости турбулентное при значениях числа Re, незначительно превышающих [c.235]

Класс А. Материалы для наиболее ответственных изделий,, для которых во время работы допускается лишь незначительное окисление (изменение размеров) материалы, поведение которых почти не зависит от режима омывания поверхности жидкостью (турбулентные потоки и т. п.), от изменений оки- [c.788]

Сунтествует несколько явлений, связанных с вибрацией, вызываемой потоком. Это распространение вихрей, упругая неустойчивость жидкости, турбулентная вибрация, образование вихря в параллельном потоке, акустическая вибрация. Необходимо рассмотреть влияние каждого при любом анализе вибраций в кожухотрубпом теплообменнике. [c.325]

С ростом вязкости перемешиваемой жидкости турбулентность в оставляемом за лопастью слое толщиной б уменьшается. Если происходит подрезание лопастями ротора гидродинамического пристенного слоя, то практически вся энергия перемешивания диссипируется в слое толщиной б. Объемная плотность внутреннего тепла в этом случае [c.198]

Дроссельный способ регулирования скорости предусматривает применение в гидроприводе относительно простого устройства, называемого регулируемым дросселем. Известны два основных типа дросселей, конструктивные различия которых приводят к двум различным режимам течения жидкости ламинарному и турбулентному [3, 13]. Дроссель с ламинарным режимом течения жидкости (ламинарный дроссель) представляет собой длинный канал с относительно малым проходным сечением (цилиндрическая шель, винтовая канавка и др.). Зависимость между перепадом давлений и расходом жидкости через ламинарный дроссель близка к линейной. Дроссель с преимущественно турбулентным течением жидкости (турбулентный дроссель) представляет собой местное сопротивление в виде короткого и весьма малого по площади отзерстия круглой, кольцевой или прямоугольной формы. Течение жидкости в таком отверстии, как правило, турбулентное, зависимость между перепадом давлений и расходом жидкости — квадратичная. [c.48]

При необходимости достижения более высоких температур жидкости такой способ нагрева неудобен в связи с тем, что она из раз-ряда обычных резервуаров переходит в разряд сосудов, работающих под давлением. Поэтому вместо такого способа нагревания используют другой, основанный на том, что контакт между жидкостью и паром осуществляется в результате ввода пара под избыточным давлением в струю жидкости, турбулентно движущейся в трубе (или канале иной формы). Теплообмен в аппаратах первого типа изучал Г. А. Ересько, а в аппаратах второго типа — А. Н. Чернигов и Л. П. Одерий. [c.158]

Влияние эквивалентного диаметра на теплосъем различно при различных режимах движения жидкости (турбулентном, ламинарном, переходном). При уменьшении da режим может измениться, например турбулентный режим перейдет в переходный. Определим изменение теплосъема при оребрении для трех случаев [c.111]

Турбулентное расстояние и оказывает существенное влияние на внутреннее трение — вязкость жидкости. Турбулентная вя кость изменяется от нуля у стенок трубы до максимальной величины в центре потока пропорционально градиенту ско-ровти. [c.34]

Расчеты показывают, что формула (1.91) может Зыть использована и для определения средней толщины пленки йср при волновом движении жидкости. Турбулентное движение жидких пленок изучено 13ло, т. к. оно представляет более сложную картину. В этом случае для определения толщины пленки 8 11ожно воспользоваться критериальным уравнением [c.67]

Совершенно так же происходит перенос тепла в неравиомерно-нагретой жидкости. Турбулентное перемешивание обеспечивает пере нос более нагретых порций жидкости к менее нагретым местам,-заменяя молекулярную теплопроводность. [c.146]

На рис. 30 схематически изображено обтекание шероховатости. На задней (лежащей 1шже по потоку) стороне шероховатости возникает турбулентное тече1ше, тогда как передняя сторона шероховатости -обтекается ламинарным потоком жидкости. Турбулентное течеш1е позади шероховатости постепенно затухает, хотя это затухание происходит на расстояниях, существенно превышающих размер шероховатости. [c.167]

Перемешивание суспензий, растворение, реакции в системе твердое тело - жидкость Турбулентный Лопастная, шестилопастная, турбинная открытая, клетьевая, эмалированная - [c.326]

В этих уравнениях появившиеся слагаемые ё1уру и и 6л рк ь учитывают перенос импульса и энтальпии жидкости турбулентными пульсациями. Первое слагаемое, которое фигурирует в уравнении движения в проекции на ось Ох, запишем в виде [c.146]

Длительное время без достаточных оснований считалось, что аг = 1. При этом механизмы турбулентного переноса импульса и любой пассивной скалярной субстанции оказывались идентичными (аналогия Рейнольдса). Согласно современным представлениям, если аналогию Рейнольдса и можно использовать для приближенных оценок переноса в некоторых реальных течениях, то область ее применимости сильно ограничена. По существу, это лишь расчет теплообмена при безградиентном обтекании воздухом плоской пластины. Турбулентное число Прандтля, как и определяющие его величины щ и является функционалом от физических, геометрических и кинематических свойств турбулентного потока. Турбулентные образования порождаются, развиваются и диссипируют в движущейся жидкости. Области порождения и диссипации пространственно разнесены. В каждой конкретной точке, вообще говоря, нет баланса между генерацией и диссипацией турбулентной энергии, а состояние турбулентности обусловлено предысторией проходящих через точку турбулентных образований, а также влиянием граничных условий. Так, близость теплопроводной стенки подавляет пульсации температуры турбулентной жидкости. Турбулентное число Прандтля, определяемое из решения соответствующих эволюционных уравнений, в общем случае не является постоянным во всех точках турбулентного потока. Для струйных течений Лаундер [9] рекомендует следующую оценку распределения турбулентного числа Прандтля [c.198]