Коэффициент усиления

Если принять, что в уравнении (X, 18) величина Тс = 258 сек и а = 0,1, то на рис. Х-7,а будет представлен результат регулирования по производной. [В уравнении (X, 18) множитель k a входит в константу пропорциональности.] При уменьшении сдвига фаз с ростом частот допускается увеличение коэффициента усиления до 8,9, т. е. более чем в 2 раза по сравнению с пропорциональным регулированием. [c.132]

К — коэффициент усиления регулятора [c.93]

Если бы Тс было равно ЮОО сек (т. е. больше чем 258 сек), то действие регулятора по производной позволило бы заменить один аппарат другим, имеющим Vio его емкости. При возрастании постоянной времени не удалось бы пропорционально увеличить коэффициент усиления, однако малая постоянная времени по существу устранила бы влияние емкости сосуда. [c.133]

Если сочетают все три способа регулирования, допустимый коэффициент усиления увеличивается до 75,5. Действие такого регулятора показано на рис. Х-7,в. [c.134]

Рис. 7.11. Зависимости коэффициентов усиления отстойников с разными передаточными функциями от безразмерных переменных X и при логнормальном распределении капель эмульсии по объемам.

Исследование положения равновесия, соответствующего стационарному состоянию, показывает, что в зависимости от коэффициента усиления регулятора оно может менять свою устойчивость и топологический характер. [c.169]

Примем, что коэффициент усиления k = 8 тогда коэффициенты характеристического уравнения будут иметь следующие значения [c.169]

Коэффициент усиления коррозии от действия напряжений [1] [c.334]

По формуле (6.5) находим коэффициент концентрации пластических напряжений К = 2,04. При ан/стт = 0,67, что соответствует ГОСТ [2]. На основании формулы (6.10) находим коэффициент усиления коррозии Ку к = 2.6. [c.340]

В работе [19] предложено применять коэффициент усиления-отношение приращения количества тепла, передаваемого среде, к расходу электроэнергии, затрачиваемой на создание поля. [c.159]

Разгонная характеристика АВО отличается от рассчитанной по дифференциальному уравнению наличием начального участка медленного изменения регулируемого параметра. В дальнейшем форма экспериментальной кривой достаточно близка расчетной и можно предположить сходство динамических свойств с законом экспоненты. Поэтому, если отбросить начальный участок Ха, разгонную характеристику можно рассматривать по параметрам времени и коэффициенту усиления, соответствующим динамической характеристике. Из свойств экспоненты известно если из любой ее точки провести касательную до пересечения с прямой нового установившегося значения выходного параметра, то проекция этой касательной на ось времени есть величина постоянная для данной экспоненты и равна постоянной времени Т. На практике, если разгонная характеристика АВО заменяется апериодическим звеном с запаздыванием, основным показателем динамических свойств такого АВО является отношение величины запаздывания Ха к постоянной времени Т, т. е. Ха/Т. Этот показатель используется для выбора типа регулятора и расчета параметров его настройки, обеспечивающих требуемое качество регулирования. [c.120]

При установлении факта отклонения от нормального режима проследить возможные последствия в случае отклонения параметров в вершинах, связанных со всеми показавшими отклонение вершинами со стороны последствий. Порядок опроса вершин и вычисления ожидаемых отклонений должен задаваться для каждой конкретной те.хнологической схемы, при этом должны приниматься во внимание инерционности причинно-следственных связей, их коэффициенты усиления, важность каждой из подчиненных вершин графа. [c.89]

Для расчета динамических характеристик системы при возмущениях по расходу газа необходимо определить передаточную функцию Wq I, р), являющуюся, как уже упоминалось, коэффициентом усиления, и пересчитать возмущение по газу на эквивалентное возмущение по расходу жидкости. Перепад давления, соответствующий промежуточной точке т[, переход в которую осуществляется при постоянной удерживающей способности Ящ, рассчитывается по соотношениям (7.34) и (7.35). Затем при известном перепаде давления АР и нагрузке по газу G определяется соответствующая точке тп[ нагрузка по жидкости Loi, Для чего методом половинного деления решаются относительно плотности орошения уравнения (7.137), (7.138). Определение параметров состояния, соответствующего промежуточной точке т, решает задачу нахождения передаточной функции I, р) и величины эквивалентного возмущения ALg по расходу жидкости. [c.414]

Исследовался характер деформации рассчитанных по разработанному алгоритму кривых отклика системы при вариации константы равновесия и коэффициента массообмена кт. Константа равновесия оказывает существенное влияние на характер переходного процесса системы. С ростом константы равновесия наблюдается резкое возрастание коэффициента усиления и уменьшение постоянной времени системы. Например, для системы аммиак— вода изменение температуры на 2° приводит к изменению константы равновесия на 9%, что, в свою очередь, вызывает такую деформацию кривой переходного процесса, при которой коэффициент усиления возрастает на 10%, а постоянная времени уменьшается на 11% от начального значения. [c.424]

Интересно было проследить деформацию кривых отклика системы при вариации различных коэффициентов обмена замкнутой обменной цепи. Оказалось, что с ростом коэффициента массообмена ку между газовой фазой и проточными зонами жидкости объект становится менее инерционным возрастает коэффициент усиления и уменьшается постоянная времени системы. Аналогичный характер носит деформация функций отклика при изменении коэффициента обмена к между газовой фазой и застойными зонами жидкости. Напротив, с ростом к объект становится [c.424]

МОЖНО рассматривать как коэффициент усиления установки по солям. Обратные величины коэффициентов усиления обследованных установок сведены в табл. 3.2. Там же указан тип деэмульгатора, на котором работала установка, и месторождение перерабатываемой нефти. Сравним полученные экспериментальные зависимости от 5 [c.56]

Эта зависимость содержания остаточных солей в подготовленной нефти от содержания солей в сырой нефти является линейной, что совпадает с экспериментальными зависимостями, приведенными ранее. Коэффициент усиления по солям и параметр у, характеризующие эффективность обессоливания на линейном участке, введенные ранее, как видно из (3.27), определяются соотношениями [c.57]

ПОНЯТИЕ ПЕРЕДАТОЧНОЙ ФУНКЦИИ И КОЭФФИЦИЕНТА УСИЛЕНИЯ ОТСТОЙНОГО АППАРАТА [c.124]

Количественное описание процесса обезвоживания в целом удобно вести на языке передаточных функций и коэффициентов усиления, применяемых для этих целей в теории автоматического регулирования . Для стационарного случая, т. е. когда все параметры процесса стабилизированы, его передаточную функцию (У) можно определить как долю воды на выходе из отстойника, которая в исходном сырье содержалась в каплях объема V, т. е. [c.124]

Введем понятие коэффициента усиления отстойного аппарата по воде, который определим как безразмерное отношение [c.125]

Из (7.4) видно, что коэффициент усиления отстойника, в отличие от его передаточной функции, является условной характеристикой, зависящей от плотности распределения капель по объемам. Поэтому при сравнении отстойников по коэффициенту усиления их необходимо поместить в одинаковые условия. [c.125]

Сравним по коэффициенту усиления отстойник с ПФ (V) и (У). Если исходная эмульсия обладает распределением (У), то разницу в остаточной воде в нефти на выходе этих отстойников можно записать в виде [c.125]

Определение остаточной воды в подготовленной нефти эквивалентно вычислению коэффициента усиления отстойного аппарата по воде 1см. (7.4) ]. При заданных ПФ отстойника и плотности распределения р (У) эмульгированных капель по размерам в сырой нефти. Последняя функция определяется экспериментально методами седиментационного анализа или прямого счета частиц различных фракций (см. с. 172). Получаемые численные значения обычно неудобны для дальнейшего анализа и использования при расчетах, поэтому их, как правило, аппроксимируют каким-либо известным параметрическим распределением. [c.137]

При различных значениях р представлены на рис. 7.9. Верхний индекс у коэффициента усиления соответствует номеру ПФ в табл. 7.1. [c.139]

Затрагиваемая автором проблема знаний об опасностях, реализуемых при авариях современных промышленных предприятий, и умения грамотно действовать при защите населения и персонала, ликвидации их последствий актуальна и для нашей страны. Сущность проблемы заключается в том, что в условиях вовлечения в хозяйственную деятельность тысяч новых веществ, постоянной смены технологий такие знания (и разрабатываемую на их основе тактику действий в экстремальных ситуациях) можно получить путем лишь научных исследований, но не на основе чисто практического опыта. В качестве примеров для разбираемого в этой главе класса аварий -крупных пожаров укажем лишь на такие опасности (помимо отмеченных автором опасностей технологии сжиженных газов), как формирование огневых шаров жидких углеводородных топлив при вскипании продукта в резервуаре хранения при его горении (время возникновения - от 7 мин до 2 ч после воспламенения, поражаемая площадь - до 10 тыс. м ) усиление воздушных ударных волн, проходящих над горящими разлитиями топлив (коэффициент усиления от 2 до 10) развитие в ходе крупного пожара неконтролируемых химических реакций с образованием токсичных веществ (возможен широкий спектр поражающего действия). Каждое из отмеченных явлений для организации эффективного противодействия требует экспериментального и теоретического изучения, целенаправленного обучения личного состава и оснащения подразделений специальной техникой, прежде всего диагностической. Пока что и крупные аварии (например, авария 26 апреля 1986 г. на Чернобыльской АЭС), и более мелкие происшествия (например, авария 26 февраля 1988 г. в Чимкенте) свидетельствуют о нерешенности перечисленных вопросов. - Прим. ред. [c.208]

Полученную кривую разгона обрабатывают, т.е. выдвляют время "чистого" запаздывания Т , определяют коэффициент усиления К = ЛУ/Л У и постоянную времени То объекта, [c.25]

Поскольку а 1, постоянная времени перемешивания Тс фактически соответствует аппарату значительно меньшей емкости, чем второй аппарат (см. рис. Х-5). Таким образом, регулятор значительно ускоряет ответную реакцию системы. Соответствующим сочетанием пропорциональной и дифференциальной систем регулирования можно исключить влияние одной из постоянных времени. Регулирование по производной допускает такм<е использование значительно больших коэффициентов усиления, чем в случае только пропорционального регулирования. [c.132]

Здесь На — коэффициент теплопередачи в стационарном состоянии k — коэффициент усиления регулятора у, — значение у для стационарно1 о состояния y-Lii—безразмерная температура хладоагента. [c.168]

При регулировании реального технологического процесса чрезвычайно существенным является, однако, вопрос о том, в какой мере влияют случайные возмущения состояния исходной смеси и различных параметров процесса на основные показатели последнего. Выше утверждалось, что бесконечно малое возмущение стационарного режима не может разрастись до макроскопических размеров, т. 0. коэффициент усиления возмущений всегда остается КО5104-ным., Этот факт, являющийся следствием непрерывной зависимости решений систем обыкновенных дифференциальных уравнений от параметров и начальных условий (см., например, [2]), обеспечивает устойчивость стационарных режимов процесса. Однако коэффициент усиления , оставаясь конечным, может быть значительным по абсолютной величине при этом реально существующие малые (не бесконечно малые) возмущения могут усилиться настолько, что начнут существенно влиять на наблюдаемые показатели процесса. [c.337]

Блок-схема включает в себя нелинейный преобразователь VJ (а), матричный усилитель с переменными коэффициентами усиления но различным каналам и дискретный интегратор — дигратор (на схеме обозначен буквой Д). Двойные линии на схеме обозначают векторные связи. Существенно то, что схема автономна, т. е. вся необходимая априорная информация содержится в нелинейном преобразователе. [c.84]

Блок-схема состоит из входного (рецепторного) устройства, функциональных преобразователей <р (х) и Р ( ), векторного множительного устройства, на котором формируется скалярное произведение (к—1)ср (х (к)), усилителей с переменными коэффициентами усиления у (к) и диграторов Д. [c.89]

Внешнее раздражение воспринимается рецепторами. Каждый рецептор связан с одним или несколькими нейронами преобразующего слоя. Выходы преобразующих (ассоциативных) нейронов, в свою очередь, соединяются с входами нейронов третьего слоя. Нейроны этого слоя — реагирующие —тоже имеют несколько входов и один выход, который возбуждается, если суммарная величина входных сигналов превосходит порог срабатывания. В отличие от нейронов второго слоя, где суммируются сигналы с одним и тем же коэффициентом усиления (но, возможно, с разными знаками), для реагирующих нейронов коэффициенты суммирования различны по величине и, вероятно, по знаку. [c.90]

Абсорбция газов (1966) -- [ c.689 , c.690 ]

Динамика и регулирование гидро- и пневмосистем (1987) -- [ c.27 ]

Современные методы ЯМР для химических исследований (1992) -- [ c.198 ]

Основы современного электрохимического анализа (2003) -- [ c.30 ]

Спектральный анализ и его приложения ВЫПУСК 1 (1971) -- [ c.60 ]

Химический анализ (1966) -- [ c.442 ]

Стойкость эластомеров в эксплуатационных условиях (1986) -- [ c.127 , c.128 ]

Применение электронных приборов и схем в физико-химическом исследовании (1961) -- [ c.119 , c.124 ]

Разрушение эластомеров в условиях, характерных для эксплуатации (1980) -- [ c.64 , c.155 , c.209 ]

Аналитическая лазерная спектроскопия (1982) -- [ c.18 ]

Газовые хроматографы-анализаторы технологических процессов (1979) -- [ c.93 , c.100 , c.136 ]

Спектральный анализ и его приложения Выпуск 1 (1971) -- [ c.60 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология