Кавитационный критический режим

У многих тихоходных насосов первый критический режим на кавитационной характеристике не обнаруживается. Здесь [c.229]

Типичная кавитационная характеристика центробежного насоса, т.е. графическая зависимость его основных технических показателей (напора и мощности) от кавитационного запаса при постоянных значениях частоты вращения, вязкости и плотности жидкой среды на входе в насос и величины его подачи, изображена на рис, 2.13, Режим, на котором начинается падение напора и мощности, называется первым критическим режимом Д/ 1, второй критический режим ДЛ р характеризуется резким падением [c.67]

У МНОГИХ тихоходных насосов первый критический режим на кавитационной характеристике не обнаруживается. Здесь приходится ограничиться только вторым критическим режимом. [c.240]

Структурно формула для а д подобна формуле для Од, так как вместо характерной скорости Уо принята скорость В центробежных насосах различают два кавитационных режима. Первый критический режим (в дальнейшем параметры, относящиеся к этому режиму, даны с индексом I) относится к появлению первых признаков влияния кавитации на характеристику насоса. Практически кавитация наступает раньше, однако носит локальный характер и не влияет на характеристику насоса. Для первого критического режима насосов с < 200 С1 = 900—1100. Есть сведения в литературе о достигнутых значениях — 1300 — 1500. [c.123]

Первый критический режим приблизительно соответствует моменту начала кавитации в насосе. На кавитационной характеристике этот режим характеризуется началом понижения напора (точки Ау, А.,,. . ., Л4 на фиг. 37). Второй критический режим соответствует [c.82]

Поскольку размывание следа за каверной и расширение основного потока происходит на определенной длине, то, если оставшаяся длина межлопаточного канала после каверны недостаточна, поток в выходном сечении будет сужен и теоретический напор уменьшен по сравнению с напором, соответствующим меньшей длине каверны, т. е. при большем подпоре ДА. В этом случае кроме второго и третьего реализуется и первый критический режим вместе с так называемой ступенькой — уменьшением напора между первым и вторым критическими режимами (см. рис. 3.8, б). Таким образом, форма кавитационной характеристики в значительной мере определяется густотой решетки. [c.151]

Таким образом, в данном случае максимальной кавитационной эрозии соответствует второй критический режим. [c.224]

При дальнейшем понижении давления растут размеры кавитационных зон, меняется их вид, а при некотором значении р возникает так называемый второй критический режим, характеризующийся началом резкого падения напора, мощности и КПД насоса. [c.255]

Может быть реализован третий критический режим, характерный тем, что насос работает при еще более низких давлениях Рвх, а напор его при этом по сравнению с нормальным сни кается в несколько раз. Возникновение этого режима связано с отрывом кавитационной каверны от рабочей лопасти насоса и распространением ее за пределы решетки профилей. Часто такой [c.255]

Кавитационная характеристика насоса снимается на этом же стенде в соответствии с принципом, изложенным 10-6. Устанавливается какой-либо режим и при закрытом вентиле 8 последовательно снимаются точки при увеличивающемся вакууме в баке 3 над уровнем воды. Вакуум создается специальным вакуум-насосным агрегатом 10. Вакуум у всасывающего патрубка Нд измеряется вакуумметром В. В процессе испытаний задвижкой 7 расход поддерживают постоянным. По замерам для каждого режима строится кривая изменения параметров, показанная на рис. 10-10, и по ней устанавливается критическое значение Яа или критическое значение кавитационного запаса А/г р. [c.234]

Как следует из приведенных выше рассуждений, при большом кавитационном запасе кавитации в потоке не наступает, напор и мощность от Ак не зависят. При достижении давления р = р начавшаяся кавитация приводит к уменьшению напора и мощности насоса. Режим, при котором начинается падение давления и мощности, называют первым критическим режимом. Ему соответствует первый критический кавитационный запас Д/г °, которому, в свою очередь, соответствует [c.137]

Вблизи второго критического режима (на кавитационных кривых этот режим характеризуется резким падением напора) при всех подачах насоса интенсивность кавитационно-абразивного износа лопастей резко возрастает. На приведенных зависимостях износа лопастей центробежного колеса от подачи насоса видно, что имеется зона оптимальных значений кавитационного запаса, которым соответствует минимальная интенсивность кавита-ОПТ ционно-абразивного износа. [c.218]

Для изучения кавитационных качеств насоса производят его кавитационные испытания, в результате которых для каждого режима работы насоса получают кавитационную характеристику (рис. 3-32). Она представляет собой зависимость напора и мощности от кавитационного запаса при постоянной частоте вращения и подаче. При больших кавитационных запасах кавитационные явления отсутствуют и величины напора и мощности от кавитационного запаса не зависят. Возникновение кавитации приводит к уменьшению напора и мощности насоса. Режим, при котором начинается падение напора и мощности, называют первым критическим режимом. Ему соответствует первый критический кавитационный запас В начальной стадии процесса, когда ДЛхкр > [c.239]

I —первый критический кавитационный режим [c.7]

В результате кавитационного испытания насоса получают кавитационную характеристику, образец которой изображен на рис. 3-32. По кавитационной характеристике определяют критические кавитационные запасы для первого и второго режимов. Если на кавитационной характеристике пр первом критическом режиме резкого излома кривой нет, то за первый критический режим принимают условно такой режим, при котором напор насоса уменьшается на 2% по сравнению с напором насоса в области безкавитационной работы. По уравнению (3-38) вычисляют допустимый кавитационный запас. Обычно его определяют по первому критическому кавитационному запасу. Если работа насоса в области между первым и вторым критическими режимами допустима, то допустимый кавитационный запас находят по второму критическому кавитационному запасу. [c.245]

У многих тихоходных насосов первый критический режим на кавитационной характеристике не обнаруживается. В этом случае приходится ограничиваться вторым критическим режимом. В качестве наименьшего кавитационного запаса принимают либо первый, либо второй критический кавитационный запас. Для предотвращения работы насоса в нежелательном каиитационном режиме обычно назначают небольшое превышение допустимого кавитационного запаса над критическим, т. е. [c.138]

Столь очевидная зависимость парамэтров насоса от кавитационного запаса предоставляет возможность использования его для численной оценки степени развития кавитации. Действительно, всем характерным, с точки зрения кавитации, режимам работы насоса соответствуют вполне определенные числовые значения A/t. Так, например, для условий рассматриваемого примера начало кавитации (критический режим 1) наблюдается при Д/1 = 4 м полностью развившаяся кавитация (критический режим П)—при Д/г=1 м режимам с частично развившейся кавитацией ссютветствуют значения 4>Д/г> 1 м. [c.52]

Универсальные кавитационные характеристики насоса строятся на основе экспериментальных срывных кавитационных характеристик, представляющих собой зависимости Я=f(pвx) или Я=/(ДЛ) при (О и Q = onst (рис. 9). Падение напора Я при понижении давления на всасывании происходит из-за возникновения и развития в проточной части насоса явления кавитации (см. гл. III). На срывной характеристике обычно можно отметить два характерных режима первый — критический режим (рвх1 — начало изменения напора Я и второй — критический режим (срывной) (рвхп)—начало резкого падения напора Я или срыв режима насоса. [c.16]

Для редких решеток длина межлопаточного канала может быть недостаточной для выравнивания скоростей. В этом случае предсуперкавитационное состояние потока не реализуется, а вместе с ним не реализуется и второй критический режим. Кавитационная характеристика при этом, как уже выше упоминалось, будет иметь вид, представленный на рис. 3.8, а. [c.151]

На срывной кавитационной характеристике шнеко-центро- бежного насоса, кроме рассмотренного выше второго критического режима, можно выделить еще несколько характерных критических режимов, основными из которых являются режим начальной кавитации, обозначающий момент появления первых кавитационных каверн, и первый критический режим — начало йзменения из-за кавитации внешних параметров насоса. Для большинства высокооборотных шнеко-центробежных насосов наиболее важны антикавитационные свойства по срывному режиму, однако в ряде случаев условия эксплуатации насосных агрегатов предъявляют повышенные требования и к антикавита-дионным свойствам насосов по другим критическим режимам, а также к величине падения напора насоса между первым и срывным режимом. [c.210]

Первый критический режим на срывной кавитационной характеристике шнеко-центробежного насоса соответствует физической модели неполного отрывного струйного течения потока с замыканием кавитационной каверны на лопастях шнека. Визуализация течения потока в трехзаходном шнеке показала, что при первом критическом режиме шнека кавитационная каверна на периферии распространяется вдоль нерабочей стороны лопасти шнека (при />0) на длину 6 = osPл [62]. Однако оказалось, что первый критический режим шнеко-центробежного насоса не совпадает с соответствующим режимом шнека и смещен по сравнению с ним в сторону меньших кавитационных запасов, т. е. Это происходит потому, что напор насоса во много раз больше напора шнека, и поэтому небольшое падение напора шнека практически не заметно на срывной характеристике насоса. [c.213]

Рйс. 2-32. Распределение давления в трубе Вентури (Q = onst) а — нормальный режим й — критический нормальный режим в — кавитационные режимы [c.158]

На рис. 7.9 представлены зависимости /==/(Д/г) для двух подач насоса (при других режимах работы характер изменения износа аналогичен). Для подачи насоса, равной 0,9Ропт, снижение давления на входе в колесо до давления, соответствующего первому критическому режиму (на кавитационных кривых этот режим характеризуется началом понижения напора), приводит к некоторому снижению интенсивности совместного кавитационно-абразивного износа лопастей по сравнению с обычным гидроабразивным износом. Так, при Д/г 6—8 м интенсивность износа лопасти уменьшилась в 1,5 раза по сравнению с износом без кавитации при нескольких концентрациях песка в воде. На форсированных подачах 1,25Р опт по мере уменьшения кавитационного запаса вначале наблюдается резкое снижение интенсивности износа лопастей Ак— (8,5-=-9,5) м, а затем износ быстро возрастает. [c.218]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология