Кавитационные характеристики лопастных насосов

Кавитационные характеристики лопастных насосов [c.115]

На кавитационной характеристике лопастного насоса можно отметить несколько критических режимов (рис. 4.50). Первый из них соответствует началу изменения развиваемого напора или потребляемой мощности, второй — началу резкого изменения этих [c.198]

Рис. 4.50. Кавитационная характеристика лопастного насоса и схема течения для предельного режима

Экспериментальные кавитационные характеристики лопастных насосов, как правило, получают путем испытаний их на обычной холодной воде с последующим пересчетом на рабочую жидкость, которую перекачивает насос в процессе эксплуатации. При этом в подавляющем больщинстве случаев учитывают лишь изменения плотности и давления насыщенных паров жидкости перед входом в насос, т. е. считают, что независимо от рода [c.231]

Теоретические исследования по скорости роста кавитационного пузырька и экспериментальные исследования кавитационных характеристик труб Вентури на вязких жидкостях показали, что с увеличением вязкости жидкости и уменьшением времени пребывания ее в зоне разрежения (кавитационной зоне) увеличивается вероятность протекания жидкости через зону разрежения в перегретом состоянии. С этой точки зрения увеличение вязкости жидкости должно приводить к улучшению кавитационных характеристик лопастных насосов. С другой стороны, увеличение гидравлических потерь от входа в насос до зоны разрежения при увеличении вязкости должно приводить к ухудшению кавитационных характеристик насоса. [c.260]

Результаты анализа влияния масштабных факторов на полученные в опытах зависимости х (/, Ля) позволили рекомендовать их для оценки изменения кавитационных характеристик лопастных насосов в зависимости от температуры воды (теплофизических свойств перекачиваемой жидкости). Для этого по графикам, представленным на рис. 6.21, определяется значение х в зависимости от температуры и коэффициента быстроходности 5 насоса. Значение кавитационного запаса на горячей воде рекомендуется определять по формуле [c.262]

При работе на маловязких жидкостях последовательность получения кавитационных характеристик не отличается существенно от кавитационных испытаний лопастных насосов (см. 3-5). Регулируя число оборотов двигателя, устанавливают желаемое значение п и измеряют расход при нескольких постепенно уменьшающихся значениях р . Снижение Р1 производят путем увеличения сопротивления дросселя на подводящей линии 6 (см. рис. 4-31, 4-32). По результатам измерений строят [c.351]

В настоящее время лопастные насосы стали широко применяться для перекачки высоковязких жидкостей (минеральное масло, мазут, глицерин, высоковязкая нефть и т. п.). Поскольку. специально для перекачки высоковязких жидкостей лопастные насосы не выпускаются, все большее применение находят серийные насосы, рассчитанные и прошедшие заводские испытания на воду. При перекачке высоковязких жидкостей рабочие характеристики лопастных насосов Q — Н, Q — N тз. Q — г значительно отличаются от аналогичных характеристик, полученных на воде. Производственной практикой и многочисленными исследованиями установлено, что-Ч увеличением вязкости жидкости подача, напор и к. п. д. насоса снижаются, а потребляемая насосом мощность растет. Изменяется также кавитационная характеристика. [c.49]

В ряде случаев к классу лопастных насосов кроме центробежных и осевых относят и вихревые насосы [82]. Такой подход имеет вполне четкое обоснование. У всех этих типов насосов напор создается за счет вращения лопастного рабочего колеса. Кроме того, центробежные, осевые и вихревые насосы имеют идентичные рабочие и кавитационные характеристики. Поэтому в книге во всех случаях, когда рассматриваемые положения относятся ко всем указанным типам насосов, центробежные, осевые и вихревые насосы объединяются под названием лопастных. Если же рассматриваемые положения касаются по отдельности только центробежного, осевого или вихревого насоса, то это оговаривается. [c.9]

Возникновение кавитации изменяет гидродинамические характеристики гидроструйных насосов. Образующиеся в жидкости паровые или газовые пузырьки будут заполнять часть поперечного сечения камеры смешения, что уменьшает соответственно объем подсасываемой жидкости. Обычно в гидроструйных насосах кавитационные явления возникают на границах раздела струй активной и подсасываемой жидкостей, и только в редких случаях пузырьки заполняют все сечение камеры смешения. Поэтому в гидроструйных насосах в меньшей степени приходится опасаться кавитационного разрушения проточного тракта, чем в лопастных насосах. [c.52]

Кавитация в лопастных насосах сопровождается нарушением неразрывности потока жидкости, образованием полостей (каверн), заполненных парами жидкости и выделяющимся из жидкости газом. Кавитация изменяет характеристики насосов уменьшает подачу, напор, мощность и КПД, а в случае интенсивного развития кавитации происходит полный срыв их работы. Длительная работа насосов в режиме кавитации не только снижает технико-экономические показатели насосных установок, но в ряде случаев приводит к кавитационной эрозии деталей проточной части насоса вплоть до их полного разрушения. [c.115]

В практике использования серийных лопастных насосов возникает необходимость в преобразовании их рабочих или кавитационных характеристик . В ряде случаев приходится изменять их подачу, напор, увеличивать кавитационный запас. [c.121]

Параметры установок с гидроструйными и лопастными насосами зависят от их гидравлических характеристик. Гидравлические характеристики насосов, а также соединяющих их трубопроводов и других конструктивных элементов гидросистем описываются нелинейными уравнениями. Решение систем уравнений, описывающих гидравлические характеристики установок, может быть получено численными методами с использованием ЭВМ. Решение существенно усложняется необходимостью учета возможности возникновения кавитации в гидроструйных насосах. Это требует в процессе решения вместо уравнений нормальных гидравлических характеристик струйных насосов использовать их частные кавитационные характеристики. Для упрощения расчетов установок можно использовать нормальные и частные гидравлические характеристики гидроструйных насосов, приведенные в гл. 1. [c.145]

Проанализируем показатели работы установок (рис. 5.5) более подробно. Одновременно покажем общую методику расчета циркуляционных установок с гидроструйными и лопастными насосами с использованием нормальных гидравлических характеристик струйных насосов (см. рис. 1.13) и их частных кавитационных характеристик (см. рис. 1.21). Для этого вычислим показатели работы установок, соответствующие режиму работы гидроструйных насосов с максимальным значением КПД. [c.150]

МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КАВИТАЦИОННЫХ РЕЖИМОВ РАБОТЫ ОСЕВЫХ НАСОСОВ. СОПОСТАВЛЕНИЕ С КАВИТАЦИОННЫМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ ПОВОРОТНО-ЛОПАСТНЫХ ТУРБИН [c.155]

Как правило, при расчете лопастной системы стремятся к тому, чтобы обеспечить расчетные параметры и иметь на расчетном режиме оптимальные энергетические и кавитационные качества. Однако в большинстве случаев при создании поворотнолопастных насосов расчетный режим не удается обеспечить при расчетном угле установки лопастей. На рис. 2.29 показаны характеристики поворотнолопастного диагонального насоса, разработанного в МЭИ [23]. Он обладает высокими энергетическими качествами. На характеристике показана точка, соответствующая режиму [c.111]

Баренбойм А. Б. Влияние свойств жидкостей на рабочие и кавитационные характеристики лопастных насосов. Автореф. дис. на соиск. учен, степени канд. техн. наук. Одесса, 1965. 19 с. (ОТИХП). [c.111]

Рабочая характеристика лопастного насоса выражает зависимость нанора Н, к. п. д. т), потребляемой мощности N и допустимой вакууммет )ической высоты всасывания илн кавитационного запаса ЛЛ в функции от подачи Q при постоянной частоте вращения п. Рабочая характеристика строится иа основании данных, получаемых при испытании насоса. В качестве примера на рис. 15-39а приведена характеристика центробежного насоса двустороннего в.хода (марка 12Д-9) при частоте вращения вала =1 450 об1мин. На кривой И волнистыми линиями выделена рабочая зона, 3 которой рекомендуется использовать данный Не,сос, так как при этом он имеет наиболее высокий к. и. д. На характеристике кроме сплошных линий Н, у и N. соответствующих внешнему диаметру колеса 432 мм, приведены еще и пунктирные. [c.295]

Поэтому основной задачей книги является изложение инженерных методов расчета и конструирования указанных установок. Книга состоит из двух частей. В первой части рассматриваются вопросы конструирования и расчета рабочих и кавитационных характеристик технологических элементов комплексных установок гидроструйных насосов для жидкостей (гл. 1), для гидротранспортирования твердых веществ (гл. 2), жидкостно-газовых аппаратов (гл. 3), лопастных насосов (гл. 4). Эта часть книги в теоретическом плане основывается на результатах ранее выполненных фундаментальных исследований [10, 23, 65]. Автором проведено обобщение имеющихся в литературе сведений по расчету и конструированию, разработаны обобщенные рабочие и кавитационные характеристики гидроструйных аппаратов. Вторая часть книги посвящена комплексным многофункциональным установкам с гидроструйными и лопастными насосами. Здесь приведен инженерный метод расчета рабочих и кавитационных характеристик установок (гл. 5). В последующих (6—10) главах рассматриваются принцип действия, методика расчета и графики обобщенных характеристик конкретных установок, предназначенных для обеспечения самовсасывания и увеличения высоты всасывания лопастных насосов, для подъема жидкости с большой глубины, для преобразования характеристик центробежных насосов, для гидротранспортирования твердых веществ, а также вакуумных, компрессорных и смесительных установок с жидкостно-газовыми. струйными аппаратами. [c.4]

Начало и )aзвитиe кавитации наблюдали визуально через прозрачную крышку. Срыв подачи 2 фиксировался по дифманометру. На рис. 90 приведены обобщенные зависимости ДЯф от подачи Q дискового 2 и лопастного 1 насосов (сплошные кривые относятся к дегазированной воде). Здесь АЯср - превышение полного напора на входе над давлением насыщенных паров жидкости при данной температуре. Анализ кавитационных характеристик показывает, что кавитация в дисковом колесе наступает при значительно меньших давлешях жидкости на входе, чем в лопаточном. [c.99]

Практика гидротурбостроения [18] также показывает, что отсутствие стесняющей поток втулки в радиально-осевом рабочем колесе является одной из важнейших причин более высоких кавитационных качеств этого типа рабочих колес по сравнению с пропеллерными и поворотно-лопастными. Поэтому для улучшения кавитационных качеств рабочего колеса осевого насоса диаметр его втулки следует назначать минимально возможным. Тем более, что это целесообразно также и с точки зрения улучшения характеристик насоса. [c.161]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология