Размеры Условия зацепления

Наличие твердого тела выше фронта кристаллизации существенно изменяет условия указанного перехода. Это означает, что изменение граничного условия на верхней границе может влиять на характер формообразования (схематически показано на рис. 4, б). Изменяя лишь соотношение размеров затравки и отверстия в формообразователе, можно получить граничное условие зацепления за нижнюю кромку (мениски А, В), условие смачивания (мениски С, О), граничное условие зацепления за верхнюю кромку (мениски Е, Р). [c.31]

При рассмотрении всех капиллярных явлений необходимо учитывать наличие гистерезиса угла смачивания. Явление гистерезиса угла смачивания [86] состоит в том, что угол смачивания натекания жидкости на твердое тело больше угла оттекания жидкости с твердого тела Это приводит, например, к тому, что для создания условия зацепления жидкости за острый край формообразователя с помош ью дополнительного давления необходимо приложить большее давление, чем для последуюш,его сохранения этого условия. Аналогично, если условие зацепления создано с помош ью затравки определенных размеров, оно может сохраняться при увеличении зазора между кромкой формообразователя и нижним краем вытягиваемого кристалла. [c.33]

Масло, поступающее из масляной системы турбовинтовых двигателей, смазывает не только опорные подшипники ротора двигателя, но и шестерни редуктора, служащего для передачи вращения от турбокомпрессора к воздушному винту. Общие требования к чистоте масла, смазывающего зубчатые зацепления, изложены ниже при рассмотрении требований к чистоте трансмиссионных масел (стр. 78). Условия работы редуктора воздушного винта позволяют обеспечить его нормальную эксплуатацию при отсутствии в масле абразивных частиц размером свыше 15 мкм. [c.77]

Даже при условии использований запертого объема неравномерность подачи шестеренных машин велика. Она значительно превышает неравномерность подачи других объемных машин. Это видно на рис. 4-20, г, где показана зависимость а — f (О для стандартного угла, зацепления а = 20 , подсчитанная по зависимости (4-75). Снижение неравномерности требует увеличения Однако это ведет при заданном объеме V,, к необходимости увеличения г или Ь, т. е. к увеличению габаритных размеров и массы машины. [c.312]

Фрезы червячные одно- и многозаходные для нарезания зубчатых колес с эвольвентным профилем под шевингование и шлифование. Конструкция и размеры. — Взамен ОСТ 2 И41—3—79, МН 909—63, МН 4910—63 Фрезы червячные модифицированные для червячных колес, сопрягаемых с цилиндрическими эвольвентными червяками. Технические условия Фрезы концевые с механическим креплением твердосплавных пластин. Основные размеры Фрезы червячные для нарезания колес червячных модифицированных передач ZT. Конструкция и размеры Фрезы червячные чистовые однозаходные для зубчатых колес волновых передач. Конструкция и размеры Фрезы червячные чистовые для цилиндрических зубчатых колес передач Новикова с двумя линиями зацепления. Технические условия Фрезы червячные чистовые однозаходные сборные для зубчатых цилиндрических колес передач Новикова с двумя линиями зацепления. Технические условия Фрезы для пазов сегментных шпонок. Технические условия Фрезы дисковые зуборезные модульные. Технические условия Фрезы цилиндрические. Технические условия Фрезы червячные черновые для обработки шлицевых валов с прямобочным профилем. Конструкция и размеры [c.129]

При изготовлении шестеренчатых насосов с наружным зацеплением по технологическим условиям целесообразно, чтобы шестерни имели одинаковые размеры. [c.22]

Уже при простом сопоставлении данных, приведенных в карте технического задания, с известными справочными и другими сведениями о металлополимерах можно многие исключить из дальнейшего рассмотрения по соображениям экономического, технологического или эксплуатационного характера. В зависимости от того требуется ли создать деталь заданных размеров или у конструктора имеется определенная свобода в выборе размеров, разрабатывается несколько эскизных вариантов проектируемого изделия. Оценку их работоспособности на этапе предварительного выбора материала (и конструкции) целесообразно проводить с помощью упрощенных методик в соответствии с известными или ожидаемыми критериями. Для механически нагруженных конструкций чаще всего такими критериями являются прочность и де-формативность. Например, нагрузочную способность узлов трения скольжения можно оценить по фактору pv или допустимой температуре эксплуатации зубчатых колес и звездочек — по допускаемой погонной нагрузке в зависимости от величины модуля зацепления статически нагруженных деталей — по соответствующим формулам сопротивления материалов. При необходимости применяются и другие специфические упрощенные методики оценки диэлектрических и теплофизических характеристик, демпфирующей способности, химической стойкости и т. д. При этом может возникнуть необходимость определения дополнительных экспериментальных данных о свойствах рассматриваемых материалов и элементов конструкций из них в стандартных или специальных условиях. [c.112]

В отдельную группу в таблице выделены исследования, в которых учитывалось влияние некоторых дополнительных факторов на условия псевдоожижения. В певую очередь сюда относится влияние стенок реактора, проявляющееся при высоких значениях L/Dan и особенно при пониженных значениях D/da<20. Когда размеры зерен d начинают приближаться к диаметру колонки, то становится возможным образование мостиков , зацепленных частиц (особенно при D d<5), затрудняющих переход в псевдоожиженное состояние. Влияют на начало псевдоожижения и различные неподвижные тела (решетки, змеевики), расположенные в зернистом слое внутри колонки. [c.157]

Диаметр шевера следует выбирать максимально возможным по размерам шевинго-вального станка, особенно при обработке колес с малым числом зубьев. Число зубьев шевера не должно быть кратным числу зубьев обрабатываемого колеса. Углы скрещивания, обеспечивающие хорошие условия резания, для колес внешнего зацепления 10—15°, для внутреннего зацепления — около 3°. Увеличение угла скрещивания улучшает условия резания, но ухудшает направляющее действие зубьев шевера во впадине зуба колеса погрешность профиля увеличивается. Под шевингование зубья червячной фрезы или долбяка должны иметь модифицированный профиль (рис. 25). Утолщения (усики) 2 на головке зуба фрезы служат для подрезания I зуба колеса с целью обеспечения зазора головке зуба шевера при шевинговании. Величина подрезания должна быть на 0,015—0,025 мм больше, чем [c.203]