Расчет профиля температур

Рис. 4. Экспериментальные данные и расчет профиля температуры и конверсии пропилена для различных режимов работы полупромышленного реактора J — В=25, Н=253 2 — В=25 Я=213 3 — В=25, Я=173

Расчет профиля температур при нестационарной теплопроводности [c.381]

При свободной или естественной конвекции характер движения жидкости определяется только подъемными силами, зависящими в свою очередь от плотности и сил тяжести. Кроме того, профили скорости и температуры в жидкости тесно взаимосвязаны. Это резко отличает рассматриваемый вид теплообмена от вынужденной конвекции, когда режим течения определяется внешними силами, создаваемыми, например, насосами или вентиляторами. В последнем случае предварительно определяют профиль скорости, а затем используют его для расчета профиля температуры. При вынужденной конвекции число Нуссельта является функцией чисел Прандтля и Рейнольдса, а при свободной конвекции — чисел Прандтля и Грасгофа. Число Грасгофа — это безразмерный комплекс, представляющий собой отношение подъемных сил к силам вязкости [c.33]

Из уравнения теплового баланса в дифференциальной форме получаем выражение для расчета профиля температуры во времени [c.180]

В качестве примера рассмотрим построение разностной схемы и алгоритма решения задачи расчета профиля температур и концентраций в круглой длинной трубке при протекании в ней единственной реакции с учетом только радиального переноса тепла и вещества. Процесс описывается системой уравнений [c.488]

Были предложены также и другие граничные условия в начале и конце слоя катализатора. Сопоставление результатов расчета профилей температур и концентраций, полученных при различных граничных условиях [148], показало, что описанные выше модели наиболее правильно отражают закономерности процесса. [c.107]

Сопоставление констант скоростей при температурах 9 и 0 показало, что они различаются не более, чем на 1% при А < 6,5. Профиль температур будем считать плоским и для расчета профиля температур и концентраций будем использовать одномерную модель. Отсюда вытекает условие применимости одномерной модели [c.120]

Получае.мый пошаговым расчетом профиль температуры газа усредняется в пределах каждой зоны фонтана, в зависи.мо-стп от значения усредненных температур к расчету принималось соответствующее значение коэффициента скорости сушки частицы. Величины Тф и Тс определялись в процессе гидродинамического расчета с учетом изменения теплофизических свойств сушильного агента и материала. [c.352]

Пример 6.3. Рассчитать распределение температур в радиальном ребре прямоугольного профиля. Внутренний диаметр ребра 2", наружный 4", толщина 1/8". Ребро изготовлено из стали с коэффициентом теплопроводности к= =20 БТЕ/(ч-фут-°Р). Температура в основании ребра 200°Р. Ребро отводит тепло конвекцией в окружающую среду, имеющую температуру 100°Р коэффициент теплоотдачи постоянен и равен 30 БТЕ/(фут -ч-°Р). Расчет профиля температур провести для 20-точечной модели. [c.256]

Рис. 5. Экспериментальные данные и расчет профиля температуры и конверсии пропилена для различных режимов работы полупромышленного реактора

Учитывая последнее равенство, запишем формулы для расчета профилей температуры и концентрации [c.83]

Время выдержки при охлаждении. Охлаждение расплава начинается сразу же после заполнения формы и происходит до тех пор, пока изделие не достигнет определенной конструкционной жесткости. Однако технологическое расчетное время выдержки охлаждения задается по реле времени после отвода сопла от формы, когда расплав уже частично охлажден и имеет по толщине изделия определенный профиль температуры. Поскольку расчет профиля температуры сложен, удобнее найти общее время охлаждения, а затем из него вычесть выдержку под давлением. При определении времени охлаждения необходимо учитывать конфигурацию изделий, их размеры, температуру расплава и формы, а также температуропроводность расплава. Расчет проводим по уравнениям нестационарной теплопроводности, которые в зависимости от формы изделий имеют следующий вид [c.222]

Программа предназначена для расчета профиля температуры по длине трубчатого химического реактора, описываемого линейным уравнением [c.123]

Отметим, что в работе [31], кроме рассмотренных моделей, в которых температура капли предполагалась постоянной по объему, исследована и решена задача расчета профиля температур внутри капли. [c.342]

Как видно из рис. 1-4, наличие источника тепла (фронта пламени) в зоне смешения приводит к образованию провала в профилях ри . Профиль избыточной величины ри [и — u J остаётся при этом монотонным. Профили температуры в соответствии с принятой схемой расчета имеют острый максимум на фронте пламени. Это является результатом предположения о бесконечно большой скорости реакции. Существенно, что численные расчеты профиля, температуры вблизи максимального знаЧ( ния, выполненные с учетом [c.22]

Выражение для расчета профиля температур в толще металлической стенки, полученное в предположении о прямолинейном характере закона распределения температуры запишем как [c.41]

Метод расчета профиля температур и результаты расчета приведены в работе Шонеманна и Гофманна [За]. Ритема [36] дает критерий оценки условий, при которы.ч можно пренебречь изменением температуры. [c.54]

ТРУБЧАТЫЙ РЕАКТОР - расчет профилей температур и концентраций в трубчатом реакторе с неподвижным слоем катализатора для процессов окисления этилена в зтиленоксид, метанола в формальдегид, нафталина во фталевый ангидрид, паровой конверсии метана, синтеза аммиака, дегидрирования циклогексанола. Предлагается одномерная или двухмерная (с радиальным переносом) модель процесса. Предоставлена возможность изменять параметры и условия процесса, проводить секционирование реактора. [c.469]

Сопоставляя значения констант скоростей при температурах 0срИ е, можно получить, что они будут различаться не более, чем на 2%, при А < 0,5. Можно считать при этом условии профиль температур плоским и использовать одномерную модель расчета профиля температур и концентраций. Отсюда вытекает условие применимости одномерной ыодели [c.118]

Зто ур-ашение вместе с уравнением материального баланса и уравнения ми окоросттн расхода моном(ера л инициатора интегрируют сокместно для расчета профиля температуры по длше реактора. Поскольку аналитическое решение в общем случае невоз- [c.290]

Это уравнение вместе с уравнением материального баланса и уравнениями скорости расхода мономера и инициатора интегрируют согахестно для расчета профиля температуры по длине реактора. Поскольку аналитическое решение в общем случае невозможно, для расчета численных значений используют ЭВМ. [c.308]

Работа Манабе и Везеральда дополняет ранние исследования Манабе и Стрикера [19], в которых разработан метод расчета профилей температуры в атмосфере, находящейся в состоянии равновесия, путем последовательного интегрирования во времени. Руководствуясь гипотезой Мюллера и используя выполненные Телегадасом и Лондоном [20] исследования глобального распределения влажности в атмосфере, они высказали мысль, что вертикальное распределение относительной влажности постоянно. На рис, 1Х-10 представлена блок-схема расчета профилей температур с учетом конденсации. Здесь через 5(7 ) обозначено давление насыщенных паров воды как функция температуры Т, к — относительная влажность, т — число временных интервалов в численном интегрировании, / — индексация конечных разностей в вертикальном направлении. На рисунке виден вклад, вносимый процессами излучения, конвекции и конденсации в расчет вертикальных профилей температур, которые могут асимптотически приближаться к состоянию равновесия. При расчете сделаны следующие допущения [c.247]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология