Одномерная модель

В первом случае возможен расчет фильтрационных характеристик по одномерным моделям течения. Во втором случае точный учет перетоков флюида между пропластками требует, вообще говоря, решения двумерных задач фильтрации. [c.89]

Если одномерная модель оказывается неудовлетворительной, то необходимо перейти к двух - или трехмерной модели. Хотя трубча- [c.264]

Если тепло отводится со стенки реактора, то достоверность одномерной модели, очевидно, зависит от того, насколько эффективно поперечное перемешивание в реакторе (см. раздел IX.4). Приняв одномерную модель, следует выразить скорость отвода тепла через суммарный эффективный коэффициент теплопередачи к [c.272]

Одномерные модели пористой среды отображают пористое пространство пористой среды пучком параллельных трубок. В зависимости от особенностей стенок пор выделяют несколько моделей 1) гладкий цилиндрический капилляр, характеризуемый эквивалентным радиусом г (радиусом капилляра) так, что пористость среды 8 = лг М, где N — число трубок в единице объема материала 2) гладкий сплюснутый капилляр, характеризуемый гидравлическим радиусом г,, = е/((1 — е), 5), где 8 — удельная поверхность (м ) 3) модель извилистых капилляров для описания одномерной диффузии в пористой среде, характеризующаяся извилистостью пор т — отношением длины пор к их проекции на направление переноса. Эффективный коэффициент диффузии определяется уравнением [c.129]

Программа для расчета на вычислительной машине одномерной модели слоя описана в работе [c.302]

ОДНОМЕРНЫЕ МОДЕЛИ ВЫТЕСНЕНИЯ НЕСМЕШИВАЮЩИХСЯ ЖИДКОСТЕЙ [c.257]

Разграничение элементов процесса, работающих в кинетической или равновесной области, представлено в виде одномерной модели на рис, 4-5, Вопрос о том, когда разность ДГ = Г — Р функций испытуемой интенсивной переменной Г можно принять весьма малой, практически близкой к нулю (что уже считается критерием наступления равновесия), тесно связан с экономикой процесса. [c.42]

Дисперсный поток в конических аппаратах. В ряде случаев течение дисперсной смеси происходит в аппаратах или их частях, имеющих коническую форму. Предположим, что конусность аппарата не слишком велика, так что движение частиц и сплошной фазы можно рассматривать в рамках одномерной модели. В этом случае уравнения сохранения массы будут иметь вид ., [c.103]

В рассматриваемой одномерной модели атома волна де Бройля тоже должна быть стоячей это следует иа того, что выйти за границы атома электрон не может и, следовательно, иа границах [c.73]

В упрощенной одномерной модели атома положение электрона относительно ядра определяется одной координатой, а его состояние — значением одного квантового числа. В двумерной (плоской) модели атома положение электрона определяется двумя координатами в соответствии с этим, его состояние характеризуется значениями двух квантовых чисел. Аналогично в трехмерной (объемной) модели атома состояние электрона определяется значениям трех квантовых чисел. Наконец, изучение свойств электронов, входящих в состав реальных атомоа, показало, что электрон обладает еще одной квантованной физической характеристикой (там называемый спин, см. 30), не связанной с пространственным положением электрона. Таким образом, для полного описания состояния электрона в реальном атоме необходимо указать значения четырех квантовых чисел. [c.75]

Главное квантовое число. Итак, в одномерной модели атома энергия электрона может принимать только определенные значения, иначе говоря—она квантована. Энергия электрона в реальном атоме также величина квантованная. Возможные энергетические состояния электрона в атоме определяются величиной главного квантового числа п, которое может принимать положительные целочисленные значения 1, 2, 3... и т. д. Наи меньшей энергией электрон обладает при л = 1 с увеличением я энергия электрона возрастает. Поэтому состояние электрона, характеризующееся определенным значением главного квантового числа, принято называть энергетическим уровнем [c.75]

Скорость реакции лучше всего принимать соответствующей средней температуре, а применение одномерной модели ограничить случаями плоских температурных профилей, т. е. малых критериев Био. [c.187]

Представление о степени соответствия результатов расчета по одномерной модели действительным величинам при различных критериях Био дают приведенные ниже данные [c.187]

Б Одномерная модель Действительные величины [c.187]

Рассмотрим особенности кинетики мембранных систем вдали от равновесия, используя одномерную модель процесса [4). Реакционно-диффузионная мембрана представляет собой открытую систему с распределенными реакционными параметрами. На границах этой системы происходит обмен веществом с газовой смесью в напорном и дренажном каналах в каждой точке пространства внутри мембраны (0<гхимические реакции и диффузия реагентов. В реакциях участвуют компоненты разделяемой газовой смеси, вещества матрицы мембраны и промежуточные соединения. Поскольку на граничных поверхностях поддерживаются различные внешние условия, в мембране в любой момент существует распределение концентраций реагентов i(r, т), в общем случае неравновесное. Движущая сила химической реакции — химическое сродство Лг, являясь функцией состава, также оказывается распределенным параметром. [c.29]

Если критерий Био не слишком велик, можно воспользоваться одномерной моделью. Температура в этом случае не играет большой роли, так как нужно рассчитывать только среднюю степень превращения. [c.203]

Сравнение средней по отрезку степени превращения, рассчитанной по одномерной модели при двух радиальных интервалах (Л1 = = 2), с истинной величиной приведено ниже (температура достигает максимума на длине около 60 см)-. [c.203]

Если имеется дополнительная возможность поддержания неизменным коэффициента теплообмена между потоком и зерном, задача упрощается. Через k осталось постоянным, должно изменяться пропорционально С в степени 1—1,5. Приводимая ниже табл. 12 демонстрирует указанные зависимости для реактора, описываемого одномерной моделью при постоянной активности и при активности, обратно пропорциональной диаметру зерна. [c.243]

Продольная теплопроводность. При рассмотрении процесса продольной теплопроводности наибольший интерес вызывает распределение температур в бесконечном слое, установившееся под действием стационарных источников тепла, которые равномерно распределены в плоскости ге = 0. В этом случае можно рассмотреть лишь одномерную модель слоя. Система конечноразностных уравнений, соответствующая этой модели, имеет вид (см. рис. VI.9) [c.245]

VI 1.24) совместно с уравнением теплового баланса теплоносителя. Если, однако, теплоносителем служит кипящая жидкость или происходит интенсивное перемешивание теплоносителя, температура последнего Гс будет постоянной. Если градиенты температуры по сечению аппарата малы, то за основу можно принять одномерную модель. Этот простейший случай рассмотрим в первую очередь. [c.287]

Рассмотрим одномерную модель проточного изотермического реактора с продольным перемешиванием, в котором протекает одна необратимая химическая реакция. В безразмерных переменных математическое описание возможно в таком виде [c.126]

Когда плотный слой состоит из частиц катализатора, иногда удобно рассматривать каждую частицу как микрореактор. Если считать, что применима одномерная модель (как, например, в случае тонких пластинчатых или шарообразных частиц, активных только в тонком поверхностном слое), то уравнения сохранения примут следующ,ий вид [c.19]

Для исследования была выбрана одномерная модель процесса [c.131]

В разделе II 1.1 проведен оценочный расчет перекосов температур при до некоторой степени аналогичном процессе обжига сернистых руд цветной металлургии. Кинетика процесса при этом не рассматривалась, а теплота считалась выделяющейся равномерно вдоль всей печи. Рассмотрим схематическую одномерную модель топки кипящего слоя (рис. IV.8), считая, что подаваемый уголь беззольный и сгорает без остатка, целиком газифицируясь [149, 234]. Локальную скорость реакции будем рассчитывать по уравнению первого порядка (х) = К-у (х), где у (х) (кг/м ) — локальная концентрация горючего, а константа скорости К = [c.193]

Однако одномерная модель не позволяет определить Wl, поскольку она исходит из представления о валках бесконечной ширины. Поэтому, как отметил Мак-Келви, величину (или Я]) надо определять из опыта [5]. Это, разумеется, существенно ограничивает предсказательную возможность модели. Для устранения этого ограничения модель должна учитывать рассмотренное выше поперечное течение. [c.591]

Рис. У,2. Схематическое изображение распределений концентрации легирующего компонента в стареющих сплавах для одномерных моделей периодических I и апериодических II модулированных структур.

Предложенная в [И] модель структуры сплава с синусоидальной флуктуацией концентрации в общих чертах достаточно хорошо описывала дифракционные эффекты на рентгенограммах стареющих сплавов, но не объясняла расхождений в распределении интенсивности сателлитов. В ряде последующих работ были предложены модифицированные одномерные модели модулированных структур, частично устранившие расхождение результатов эксперимента с расчетами дифракционных спектров. Однако дальнейшие исследования стареющих сплавов показали, что с помощью одномерных моделей модулированных структур нельзя объяснить все экспериментально наблюдавшиеся эффекты диффузного рассеяния. К примеру, эти модели не объясняют появление сателлитов около основных отражений матрицы по направлениям типа <110)> и <111> — так называемые перекрестные сателлиты [12]. [c.110]

Рассмотрим на одномерной модели принципиальную связь между характеристиками дифрагированных кристаллом рентгеновских лучей и параметрами структуры. [c.49]

Перейдем от одномерной модели к трехмерной. Так как интенсивность лучей пока не учитывается, будем рассматривать решетчатую модель из атомов одного сорта. [c.52]

Рис. 58, Одномерная модель ячейки в системе из твердых сфер ( блуждающая молекула заштрихована)

Расчет всех типов трубчатых реакторов должен базироваться на правильно сформулированных уравнениях материального п энергетического балансов (простейшие из них выведены в разделах 1Х.1—1Х.З) и разумных принципах расчета (раздел IX.4). Далее мы обсудим некоторые задачи оптимального проектирования. Хотя найденные нами оптимальные решения (раздел IX.5), не могут быть практически реализованы, они дают наиболее высокие возможные показатели процесса, к которым надо стремиться при детальном проектировании реактора. Соотношение между теоретическим и практическим оптимальным расчетом мы обсудим, исследуя в разделе IX.6 реакторы с прямоточными и противоточными тенлообменнп-ками. В разделе IX.7 будут затронуты некоторые проблемы устойчивости и регулирования трубчатых реакторов. В конце главы мы рассмотрим некоторые усложнения простой одномерной модели реактора и исследуем влияние продольного перемешивания и поперечного профиля скоростей (разделы IX.8 н IX.9). Структура главы показана на рис. IX.1. [c.256]

Рассмотрим, в какой же мере достоверно описывает процесс простая одномерная модель В частности насколько однородны условия по сечению реактора Терни и другие исследователи (см. библиографию на стр. 301) нашли, что в случае частиц неправильной формы небольшое увеличение пористости слоя вблизи стенки исчезает уже на расстоянии от стенки, равном одному диаметру частицы, и доля свободного объема остается постоянной до центра слоя. В слое частиц более правильной формы доля свободного объема, начиная от стенки реактора, быстро уменьшается, а затем приближается к среднему значению, совершив два-три затухающих колебания. Например, для цилиндров в слое, имеющем диаметр, который в 14 раз превышает диаметр частицы, доля свободного объема на расстоянии 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 и 3,0 диаметра частицы от стенки реактора может быть равна соответственно 0,15 0,31 0,20 0,27 0,22 и 0,25, причем средняя пористость составляет 0,25. Очевидно, неоднородность несущественна в слое частиц неправильной формы или при очень большом отношении диаметра слоя к диаметру частицы. Торможение потока у стенки компенсирует влияние большой локальной пористости слоя, поэтому наиболее высокие скорости потока должны наблюдаться на расстоянии порядка диаметра частицы от стенки реактора. Однако об этом трудно сказать что-либо определенное, так как во многих промышленных реакторах форма поперечного сечения слонша, а характер упаковки частиц катализатора неизвестен. По-видимому, влияние неоднородности слоя настолько невоспроизводимо и в то же время незначительно, что его не стоит учитывать при разработке более детализированной модели слоя. [c.263]

Модель одномерного атома позволяет понять, почему электрон, находящийся в атоме в стационарном состоянии, не излучает электромагнитной энергии (второй постулат теории Бора). Согласно модели Бора — Резерфорда, электрон в атоме совершал непрерывное движение с ускорением, т. е. все время менял свое состояние в соответствии с требованиями электродинамики, он должен при этом излучать энергию. В одномерной модели атома стационарное состояние характеризуется образованием стоячей волны де Бройля пока длина этой волны сохраняется постоянной, остается неизменным и состояние электрона, так что никакого излучения пронсхо- дить не должно. [c.75]

Если принять одномерную модель, задача будет заключаться в интегрироБании системы обыкновенных дифференциальных уравнений [c.188]

Приближенный метод оценки влияния продольного переноса вещества при изотермических условиях разработан Хафтоном Ч В методе используется одномерная модель вида [c.222]

Были предложены и другие одномерные модели, учитывающие шероховатость и гофрированность стенок пор, наличие сужений в порах, различные серийные модели, модель параллельных каналов с тупиковыми ветвями для описания застойных зон в пористых материалах, модель параллельных капилляров с идеальной связью, учитывающая микропористую связь между основными капиллярами по всей их длине [23]. [c.129]

Изложенная классическая теория детонации была создана Зельдовичем 144, 45, 47] в 1940 г. (см. также работы [36, 255, 432]) на основе одномерной модели устойчивой детонационной волны. Позднейшие исследования показали (литературу см. в обзоре Стрелова [539]), что действительная газокинетическая и химико-кинетическая картина детонационной волны гораздо сложнее той идеализированной картины плоской ударной волны и плоского фронта химической реакции, которая слодует из классической теории и которая к тому же оказывается неустойчивой, что приводит к изломам и искривлениям волнового фронта и связанным с этим нарушениям идеальной картины детонационных волн. [c.242]

Рис. 4. Графический метод решения уравнений для истинного объемного газосодержания при вертикальном течении, использующий одномерную модель потока дрейфа для анализа однонаправленного движения в направлении (и), в направлении, противоположном направлению и (б) противотока с дискретной фазой, текущей в направлепии (в) и направлении, противоположном направлению и (г)

Одна из первых полуэмпирических моделей предложена в 81] она является одномерной моделью, использующей известные равновесные условия в точке высыхания пленки. Предполагается, что падение давления вдоль канала пренебрежимо мало, температура поверхности стенки увеличивается настолько, что капли больп е не смачивают поверхность, и коэффициент теплоотдачи от стенки к жидкости определяется по одной на x0p0UJ0 известных зависимостей для однофазной жидкости. Эти допущения означают, что указанные выше первые два пути переноса не рассматриваются. [c.402]

В большинстве описанных в литературе моделей исходят из довольно ограниченной одномерной модели Гаскелла [4], детально рассмотренной в разд. 10.5 и 11.8. Напомним, что, для того, чтобы воспользоваться этой моделью, необходимо знать координату точки отрыва листа от валка Х1 (Л х однозначно связано с координатой точки входа в зазор А 2). Это равнозначно априорному знанию величины 2Я1 — толщины каландруемого листа на выходе из зазора, которая при заданной объемной производительности Q зависит от ширины листа 1. [c.591]

Неудовлетворительность диффузионной одномерной модели массопереноса в химических реакторах заставляет обратиться к посфоению дисперсионной волновой модели [6], учитывающей продольное перемешивание за счет неоднородности радиального профиля скорости в аппарате. Предпосылками построения волновой модели являются наличие двух характерных областей движения, непрерывный [c.9]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология