Слияние потоков

Рис. 8.9. Синтез систем теплообмена с помощью тепловых диаграмм а — сдвиг графиков до достижения б — слияние потоков справа — соответствую-

Рис. 4.5. Схема потоков в тройнике а —слияние потоков б —разделение потоков.

Слияние потоков (противоток) [c.355]

Сопротивление при течении со слиянием потоков или разделением потока (коэффициенты сопротивления тройников, крестовин, распределительных коллекторов) [c.313]

Слияние потоков (вытяжной тройник) [c.356]

Разрезания схемы МКС в узлах слияния потоков для превращения ее в РС. При этом множество / исходных узлов пополнится подмножеством 7 дополнительных узлов, для которых установим нагрузки, равные расходам на соответствующих ветвях 0/=х где / - номер ветви [/ , /] [c.207]

При отсутствии перегородки характер потока в симметричном тройнике менее четок. Перепад давлений до и после слияния потоков в основном отражает потери, общие для обоих ответвлений, величина которых положительна при любых отношениях скоростей (расходов) в ответвлении и сборном рука- [c.319]

Сопротивление при течении со слиянием потоков или разделением потока [c.313]

Па практике в тройнике ответвление присоединяется к сборному рукаву сбоку (боковое ответвление) под некоторым углом а (см. рис. 1.1626 и в). В этом случае к потерям в тройнике прибавляются потери на поворот потока, которые происходят главным образом из-за отрыва потока от внутренней стенки, сжатия струи в месте поворота и последующего ее расширения (см. рис. 1.1626). Сжатие струи и ее расширение происходят в месте слияния потоков и, следовательно, сказываются на потерях не только в боковом ответвлении, но и в прямом проходе. [c.313]

В ячейке идеального смешения могут действовать поля внутренних источников и стоков интенсивного характера (за счет химических реакций, фазовых превращений, эффектов тепловыделения, теплопоглощения и т. п.). Эти поля влияют на динамику накопления, отражаемого емкостным элементом С( >. Воспользовавшись 0-структурой слияния потоков субстанций, учтем в структуре (2.2) влияние указанных полей источников (стоков) [c.105]

Газ (пар) с тарелки поступает в контактную трубу 2 через патрубок 3 со скоростью 10—40 м/с, инжектируя жидкость с тарелки 1 через щель б. Далее газожидкостные потоки, взаимодействуя, движутся прямоточно в трубе 2 и при повороте навстречу один другому соударяются. Попав в вырез а трубы 2, после ударного слияния потоков жидкость отбрасывается вниз на тарелку, [c.161]

Один из первых методов изучения кинетики быстрых реакций основывается на быстром смешивании реагентов, осуществляемом слиянием, потоков двух растворов в специальном смесителе. Далее смесь пропускают через прямую трубку со скоростью несколько метров в секунду. Если скорость составляет 10 м-с , то струя проходит 1 см за 10 с. Наблюдать за смесью можно на подходящем расстоянии от места смешивания (например, на расстоянии 1 см) и при различных скоростях струи. Для регистрации образования продукта или расходования субстрата используют спектрофотометрические или другие методы. Достоинством метода является то обстоятельство, что он не требует быстрой регистрации, однако его использование сопряжено с расходом больших количеств дефицитных реагентов и прежде всего очищенных ферментов. [c.25]

Значения коэффициента сопротивления при слиянии потоков для прямого прохода приведены в табл. 4.6. [c.114]

Слияние потоков в тройнике. Этот процесс можно с некоторой условностью представить себе как происходящий в две стадии. В первой из них оба потока смешиваются друг с другом и приобретают некоторую общую для всех воздушных частиц скорость. Если эта фактическая скорость выхода смеси обоих потоков из сборного патрубка тройника равна указанной наивыгоднейшей скорости С м, то потери напора в тройнике ограничиваются потерями при смешении, которые в этом случае минимальны. В противном случае (большая или меньшая по сравнению с наивыгоднейшей скорость выхода смеси из тройника) во второй стадии процесса появляются и дополнительные потери на внезапное расширение или сужение. [c.149]

Коэффициенты сопротивления крестовин с площадью Рп Рс при слиянии потоков (см. диаграммы 1.8.5-33 -1.8.5-37) можно определить приближенно [390, 391] при одном из боковых ответвлений (например, № 1) [c.320]

Слияние потоков (вытяжной тройник) под углами 45°и 90° (схемы 1 и 2) [c.357]

Слияние потоков (вытяжной тройник) под углом 45° (схемы 5 и 6) [c.358]

Слияние потоков (вытяжной тройник) под углами 45° и 90° (схемы 9 и 10) [c.359]

Слияние потоков (вытяжная крестовина) Боковое ответвление [c.361]

Сопоставление результатов, пол) енных при анализе начального и заключительного участков смешения и горения, показьшает, что при 2 = 1 по мере роста г (или с увеличением расстояния от точки слияния потоков горючего и окислителя) происходит постепенный переход от первого ко второму режиму горения. Подробный анализ того, где осуществляется такой переход, пока не выполнен. [c.211]

Условия процесса могут быть постоянными по всему сечению реактора только при хорошем поперечном перемешивании реагирующей смеси. Последнее обычно описывается эффективным коэффициентом поперечной диффузии Е . В неподвижном слое поперечное перемешивание вызывается разделением и слиянием потоков при обтекании твердых частиц. Анализ этого процесса с помощью метода случайных блужданий приводит к значению радиального числа Пекле Ре = vdJE , равному — 8. В многочисленных экспериментальных исследованиях в неподвижных слоях без химических реакций были найдены числа Пекле от 8 до 15 причем при Ке > 10 число Пекле не зависит от числа Рейнольдса. Это подтверждает предположение о том, что поперечное перемешивание является чисто гидродинамическим эффектом. Числа Пекле для переноса тепла те же, что и для переноса вещества, а это говорит о пренебрежимо малой роли твердых частиц в процессе поперечной теплопроводности. С уменьшением числа Рейнольдса ниже 10 число Пекле сначала возрастает, но затем начинает уменьшаться, так как при [c.263]

Дальнейшим развитием метода тепловых диаграмм является введение операции слияния потоков, принадлежащих одному и тому же температурному интервалу [31]. В результате слияния образуются два суперпотока — горячий и холодный, к которым в дальнейшем применяется операция сдвига. Система теплообмена, полученная в результате такого преобразования диаграммы, позволяет в максимальной степени экономить тепло, однако часто получается более сложной и содержит. большее число теплообменников (рис. 8.9, б). Это вызвано тем, что слияние потоков приводит к их расщеплению. Построение исходной структуры тепдооб-мепной системы производится следующим образом. Тепловая диаграмма может быть разделена на несколько интервалов по оси абсцисс, число которых равно числу монотонных участков на графиках суперпотоков. Для каждого из интервалов выполняется балансовое соотношение и соответствующие потоки могут быть объединены теплообменом. [c.467]

Выполним стенки спиральной части отвода по повержности тока рассмотренного потока жидкости. При этом жидкость двигается так же, как И при отсутствии отвода (трением о стенки отвода пренебрегаем), и слияние потоков, выходящего из рабочего колеса и движущегося по отводу, происходит с одинаковыми скоростями. Следовательно, потери на входе в отвод отсутствуют. [c.246]

Что касается многоконтурных ТПС, то для оптимизации гидравлических режимов их работы аналогичным образом может быть применен метод МКО с сохранением всех своих основных положений (гл. 15). Изменится лишь вид целевой функции в соответствии с назначением расчета, а также скорректируется содержание этапа, связанного с оптимизацией методом ДП разветвленной ТПС, получаемой после разрезания исходной многоконтурной схемы в точках слияния потоков. [c.241]

Местные сонротивлении возникают в местах поворотов воздуховода, при делении и слиянии потоков, при изме-пепии размеров поперечпого сечепия воздуховода, при входе в воздуховод и выходе из пего, в местах установки регулирующих устройств, т. е. в таких местах воздуховода, где происходят измепепия скорости воздушного потока по величине или по паправлепию. В указанных местах происходит перестройка полей скоростей воздуха в воздуховоде и образование вихревых зон у стенок, что сопровождается потерей энергии потока. Нарушение установившегося поля скоростей начинается на некотором расстоянии до местного сопротивления, а выравнивание потока происходит на некотором расстоянии после него. На всем участке воз-мугценного потока происходит потеря энергии на вязкое трение и увеличиваются потери на трение о стенки. Однако условно для удобства проведения аэродинамического расчета сети воздуховодов потери давления в местных сопротивлениях считают сосредоточенными. [c.915]

Несмотря на то что широко распространенные метод и аппаратура для сушки хлора в колоннах с насадкой, орошаемых серной кислотой, показали себя достаточно надежными и удобными в работе, не прекра-ш аются поиски новых аппаратурных решений. Одним из таких направлений является проведенце процесса сушки хлора распыленной серной кислотой. Распыление кислоты может осуш,ествляться механически с помош ью специальных устройств для распыления кислоты, путем ударного слияния потоков [90] или в результате, эффективного смешения потоков газообразного хлора и серной кислоты, поступаюш ей на осушку газа в аппаратах типа эжекторов [91]. В обои х случаях сильно сокраш ается объем аппаратуры для сушки. Особенно компактны аппараты типа эжектора. Однако в них сопротивление прохождению газообразного хлора значительно выше, чем при сушке в аппаратах типа колонн. Насколько дгирокр эти способы осушки найдут применение в хлорной промышленности, будет зависеть от успешного решения вопросов надежности. и экономичйдйти работы Новой аппаратуры. [c.236]

Эта формула приближенно справедлива и в ряде других случаев. В самом деле, ясно, что О при N 0 (уменьшается поток топлива к зоне реакций и процесс приближается к термодинамически равновесному). Ясно также, что по мере удаления от точки слияния потоков топлива и окислителя характерные значения N уменьшаются z = onst при полном смешении). Следовательно, горючее проникает в бедную часть факела в основном на ранних стадиях процесса. Позже оно диффундирует из бедной части факела к зоне реакции, где и сгорает. Если процесс переноса происходит достаточно быстро, то формула (5.34) приближенно справедлива. Таким образом, (5.34) описывает некоторое равновесное состояние, в котором концентрация горючего зависит только от констант, характеризующих химическую кинетику, и локальных характеристик турбулентности z и N. [c.207]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология