Скорость воздуха на выходе из горелок

Средняя скорость воздуха при выходе из горелки, [c.482]

Конструкция горелки, приведенной на рис. 27, весьма проста (горелка изготавливается сваркой из труб различного диаметра). В центральную трубу 1 с двух сторон приварены трубы для подвода природного и печного газов. На конец центральной трубы насажена передвижная труба для удлинения или укорочения центральной, т. е. увеличения илн уменьшения зазора между трубой и горелочным камнем этим достигается изменение скорости выхода воздуха из горелки, необходимого для регулирования длины пламени. Регулирование положения этой трубы производится открытием люка на торце центральной трубы. Труба 1 при помощи фланца крепится к трубе 2, имеющей на конце фланец для крепления к топке. Горелочный камень 3 изготавливается из высокоглиноземистого шамота. [c.166]

И разгоняются до необходимой скорости. Расход топлива в такой горелке (рис. 116) составлял 10 кг ч, расход воздуха 200 м ч,. Топливо, поступая по центральной трубке 1 совместно с воздухом, ионизированные молекулы которого ускоряются в электрическом поле, направляется через кольцевой промежуток 2. Кольцо 3 вместе с топливным соплом образуют пару зональных электродов. Вторичный воздух поступает по двум сечениям 3 я 4, предварительно пройдя искровые электроды 5 и 6. Благодаря большой плотности поля на искровых электродах (10 в см) молекулы воздуха приводятся в движение, и из кольцевых каналов 3 л 4 воздух выходит со скоростью до 20 м/сек. [c.233]

При изменении доли вторичного воздуха избыток всего организованно поданного для горения воздуха поддерживался постоянным, т. е. при уменьшении доли вторичного воздуха скорость выхода первичного воздуха из горелки возрастала. [c.48]

Скорость воздушного потока (массовая) т на выходе из цилиндрического канала вихревых горелок при номинальной нагрузке рекомендуется [Л. 13] принимать в пределах от 20 до 23 кг/(м2-с). Для прямоточных горелок средней единичной мощности ВТИ рекомендует принимать скорость воздуха в цилиндрической части 30 кг/(м -с), а для горелок большой мощности — 40 кг/(м2-с). Линейная скорость потока зависит от температуры воздуха, поступающего в горелки, и находится в более широких пределах, чем массовая. [c.112]

Исследования последних лет, проведенные с применением хроматографических газоанализаторов, обеспечивающих высокую точность измерений, показали, что удовлетворительные результаты ири сжигании мазута с малыми избытками воздуха получены в основном лишь ври работе с нагрузками, близкими к номинальной (80—100% >н). Снижение нагрузки приводит к уменьшению как скорости воздуха на выходе из амбразуры горелки, что резко ухудшает массообмен в факеле, так и скорости топлива иа выходе из сопла форсунки, что приводит к увеличению размера капель. Эти факторы заметно ухудшают процесс горения и увеличивают потери тепла от химического и механического недожога. Регулирование нагрузки путем отключения части горелок имеет тот недостаток, что отключенные горелки (ири отсутствии специального водяного охлаждения) подвержены обгоранию. Вследствие этого через неработающие горелки приходится непрерывно подавать воздух. [c.176]

Сопротивление горелки по газовой стороне обычно подсчитывается по величине коэффициента сопротивления, определяемого экспериментально при холодной продувке газовыпускных отверстий. При этом установлено, что коэффициент сопротивления не зависит от скорости выхода газа из газовыпускных отверстий. Однако, как показали исследования горелочных устройств, проведенные (под руководством автора) в огневых условиях, коэффициент сопротивления горелки изменяется при изменении расхода газа через горелку. Это связано с тем, что температура газа в газораспределительном коллекторе горелки является величиной переменной, зависяш,ей от расхода газа, скорости воздуха, омывающего газораспределительный коллектор, месторасположения коллектора, температуры в амбразуре (щели) горелки и ряда других конструктивных и режимных факторов (см. рис. 22). [c.167]

В то же время данная схема не дает ощутимого снижения выбросов N0 . на котле ТПЕ-430 с плоскофакельными горелками, которое достигало всего около 10 %. Последнее объясняется следующим образом. За счет использования плоскофакельных горелочных устройств и высоких скоростей воздуха полное воспламенение топлива в топке котла ТПЕ-430, как показывают визуальные наблюдения, происходит на довольно значительном удалении (2...2,5 м) от среза горелок. В результате непосредственно процесс нестехиометрического горения топлива имеет недостаточную протяженность, а именно на горизонтальном участке от момента полного воспламенения до момента соударения потоков в центре топки. Это расстояние, учитывая глубину топочной камеры, составляет всего 2,5...3 м. Этого недостаточно для заметного подавления образования оксидов азота, выход которых после соударения и перемешивания потоков по своей динамике и количеству практически не отличается от выхода N0 при традиционном сжигании. [c.94]

Скорость выхода аэросмеси и вторичного воздуха из горелки после смешения 15—35 м/с прв. 0=35- 320 т/ч. [c.409]

Давление газа перед горелкой находится в пределах 300 — 400 мм вод. ст. Скорость воздуха на выходе из амбразуры горелки равна 25 л/сев, а на выходе из отверстий наконечника —30 ж/сек. [c.77]

Немедленно при выходе потока из турбулентной форсунки во внезапно расширенный объем топочной камеры возникает раскрутка этих потоков, что ухудшает условия далыте.й-шего смесеобразования очень скоро направленные под разными углами друг к другу струи первичного и вторичного потоков сглаживаются в одном и том же направлении, перестают атаковать друг друга и дальше уже мирно сопутствуют друг другу, продолжая" вяло перемешиваться лиШь за счет общей турбулентности потока. Поэтому для более полного первичного смесеобразования, если такое желательно по самому замыслу процесса, значительную роль может играть хорошо спрофилированная амбразура горелки, когда эта горелка достаточно отодвинута назад (от топки). В этом случае сама амбразура, в которой продолжается движение закрученных потоков, начинает играть роль смесительной камеры, причем первичное смесеобразование в ней практически завершается. В горелках обычного типа воздействие на первичную, корневую зону с.ме-шения производится за счет изменения соотношений в количествах первичного и вторичного воздуха, для чего достаточно обеспечить возможность дросселирования одной из двух веток, идущих от общего источника (вентилятора) первичного или вторичного воздуха, что, вообще говоря, осуществимо как до нх ввода в горелочную систему, так и в самой горелке. Диапазон возможной регулировки расширяется, если крохме воздействия на количественные соотношения, иначе говоря, на соотношения выходных скоростей вторичного и первичного воздуха, в горелках предусмотрена возможность изменения углов встречи этих двух потоков. Последнее мероприятие Применяется редко, так как вызывает, как уже указывалось, лишнее увеличение сопротивления системы. Распространенные типы турбулентных горелок приведены на фиг. 16-3—16-5. [c.166]

Для практических расчетов газогорелочных устройств большое значение имеют пределы отрыва и проскока пламени, т. е. граничные условия, определяющие зону устойчивого горения газа. Для определенного вида газообразного топлива, а также при определенных конструктивных условиях (диаметр газогорелочных отверстий и расстояние между ними, диаметр носика горелки) пределы отрыва и проскока пламени зависят от коэффициента избытка воздуха в горелке, температуры и скорости газовоздушной смеси на выходе из горелки. [c.29]

Надежность и долговечность работы горелок в значительной мере определяется температурой стенки трубы, которая не должна превышать 300—350° С. Исследования показали, что температура стенки трубы, главным образом, зависит от скорости газа в трубе, скорости воздуха в ш,ели и длины пути смешения газа с воздухом (высота ш,ели). При этом увеличение скорости газа в трубе и скорости воздуха в щели приводят к снижению температуры стенки трубы, а увеличение высоты щели — к ее возрастанию. В связи с этим при пониженных производительностях горелки температура стенки трубы возрастает, что иногда приводит к появлению окалины на горелке и в дальнейшем к выходу ее из строя. Как показал опыт эксплуатации и результаты испытаний подовых горелок с прямой щелью при сжигании природного газа лучшие показатели их работы достигнуты при следующих значениях конструктивных и режимных параметров [c.134]

Скорость газовоздушной смеси на выходе из горелки принимают из условий обеспечения необходимого сепарационного эффекта циклонного реактора и предотвращения проскоков пламени в смеситель в необходимом диапазоне регулирования тепловой мощности горелки (см. табл. 5.1). Поскольку эти скорости, как правило, выше скорости воздуха или газовоздушной смесн в корпусе горелки, последнюю снабжают конфузорным соплом. В горелках с предварительным смешением сопло является также средством предотвращения проскоков пламени в смеситель. [c.172]

Опыты проводились с горелками типа труба в трубе . Газ подавался по центральному соплу, а воздух — по наружной кольцевой щели. Горелки применялись двух размеров й = 50 мм и й = 30 мм. Центральное газовое сопло было сменное. Изменением диаметра сопла достигалось изменение соотношения скоростей выхода газа и воздуха из горелки. [c.246]

Средняя скорость воздуха при выходе из горелки,. и/сек Соотношение динамических напоров воздуха и газа. . [c.484]

Газ подается в центральный туннель, перемешивается в закрученном потоке воздуха и сгорает в камере горения топки. Максимальная скорость воздуха на выходе из сопла 45 м/с. Производительность горелки может меняться в пределах 400— 4500 м /с по печному газу от руднотермических фосфорных печей, а для других сжигаемых газов производител()Ность горелки должна быть пересчитана. [c.169]

Для перевода на газ котлов, оборудованных вихревыми пылеугольными горелками типа ОРГРЭС-ТКЗ с конусом-рассекателем, инж. И. П. Гержоем была предложена конструкция пылегазовой горелки Л. 28] с газовым соплом в виде конуса-рассекателя (рис. 2-5). Выход газа в топку осуществлен через косые щели, расположенные под углом 45° к оси горелки. Расчетные параметры горелки следующие производительность 4 200 м 1ч, скорость истечения газа пз щелей 29,5 м1сек, скорость воздуха 28,5 м1сек. Эти горелки были установлены на трехбарабанном котле ЛМЗ паропроизводительностью 180 г/ч, работающем с теплонапряжением топочного объема 140-103 ккал м -ч). Недостатком горелок этого 3 35 [c.35]

Котел ТГМ-84/А представляет собой усовершенствованный вариант широко распространенного котла ТГМ-84. Расчетные характеристики котла паропроизводительность 420 т/ч, параметры пара — 140 кПсм и 570°С, температура питательной воды 235° С, температура уходящих газов 154°С при температуре холодного воздуха на входе в РВП 53° С и температуре горячего воздуха 301°С. Тепловое напряжение топочного объема 175Х Х10 ккал1м -ч. На фронтовой стене расположены в три яруса 18 газомазутных горелок производительностью по 1 700 кг/ч, по 6 горелок в каждом ярусе. Скорость воздуха на выходе из горелки равна 25 м/сек. В горелках установлены штампованные форсунки, характеризующиеся удовлетворительным постоянством расхода и тонкости распыливания. [c.416]

Примером влияния конструкции горело может служить показанная на рис. 11 схема зажигания пылевоздушной смеси в двух распространенных типах горелок круглой вихревой (турбулентной) и прямоточной. В горелке первого типа первичная смесь и вторичный воздух подаются через концентрические кольцевые сечения. Улиточный подвод воздуха к горелке, интенсивно закручивающий поток (или наличие рассекающего конуса), сообщает струе дополнительную составляющую скорости, перпендикулярную ее оси. Благодаря этому струя на выходе из горелки размыкается с образо1ванием в центральной ее части разреженной зоны, в которую подсасываются топочные газы, поджигающие первичную смесь по развитой внутренней поверхности струи (рис. 11,а). Внешнюю поверхность струи образует поток вторичного воздуха, постепенно подмешивающегося в первичной смеси. [c.35]

Анализируя характеристики этого способа регулирования перегрева, следует иметь в виду, что отключением отдельных рядов горелок по высоте топки нельзя плавно регулировать перегрев пара. Горелочные устройства при таком способе газового регулирования не могут работать в расчетном режиме. Для повышения температуры перегретого пара необходимо форсировать работу верхних рядов горелок. Для понижения температуры перегретого пара, наоборот, верхние горелки должны работать с недогрузкой, а нижние — в форсированном режиме. Это вызывает необходимость повышения установленных мощностей на тяго-дутьевых устройствах, а также повышения затрат энергии на дутье, так как гидравлическое сопротивление воздушного тракта горелок растет, как известно, пропорционально квадрату скорости воздушного потока и определяется нагрузкой форсированных горелок. Важно учитывать, что верхний ряд горелок приходится отключать именно тогда, когда парогенератор работает на повышенных нагрузках. Довольно часто работа на ограниченном числе горелок приводит к уменьшению производительности парогенератора ииже проектного уровня, так как напор воздуха перед горелками становится недостаточным для преодоления повышенного гидравлического сопротивления. Не следует упускать из виду, что при отключении некоторых горелок необходимо подавать через них воздух для того, чтобы предотвратить их обгорапие и преждевременный выход из строя. Это приводит к повышенным избыткам воздуха из-за увеличения доли воздуха, поступающего в топку помимо работающих горелок 1[Л. 13]. [c.153]

Исследование работы горелки с периферийной выдачей газа в закрученный поток воздуха конструкции Ленгипроинжпроекта (рис. 12) производилось при различных диаметрах газовыпускных отверстий [Л. 94]. Горелки с диаметрами отверстий 5/5 7,5/7,5 10/10 и 5/12 мм (в числителе указан диаметр первого ряда отверстий, а в знаменателе второго ряда) устанавливались на фронтовой стене топки котла ДКВР-6,5-13. При исследовании работы горелок с различными диаметрами отверстий скорость выхода газа из них и избыток воздуха на выходе из камеры догорания поддерживались постоянными, соответственно равными 18 м сек и 1,06—1,08. В горелках сжигалась смесь природного газа со сланцевым с теплотой сгорания 7250—7500 ккал1нм . Закрутка воздуха в горелке осуществлялась в закручивателе улиточного типа при величине конструктивного параметра ablD = 0,715, что соответствует интенсивности крутки, равной 2,4. [c.29]

Примечание 1. Давление воздуха перед горелкой уточняется при наладке. 2. Допускается увеличивать диаметр газовыпускных отверстий до 4 мм, соответственно изменяя их количество. Недопустимо увеличивать скорость горящей смеси на выходе из щели свыше 50 м1сек. [c.122]

Существуют кинетические горелки с подачей воздуха вдоль осп горелки и многоструйным радиальным выходом газа. Если имеется возможность увеличить размеры смесительпоп камеры, развить ее в длину, то хорошее смешение обеспечивается даже при одноструйном подводе газа и сравнительно малых скоростях воздуха, т. 6. при пониженном его давлении. [c.169]

В инжекционных горелках распространенных типов газ перед рабочим соплом имеет избыточное давление, а воздух поступает непосредственно из атмосферы цеха или котельной. Газ с бо.т1ьшой скоростью вытекает из сопла, увлекая в процессе турбулентного смешения воздух, поступаюш ий через кольцевое пространство между соплом и корпусом конфузора. В камере смешения (горловине) продолжается процесс смешения и некоторое (далеко не полное) выравнивание скоростей. В диффузоре горелки заканчивается смешение и увеличивается давление смеси за счет уменьшения кинетической энергии потока. Диффузор играет важную роль в окончании процесса смешения, так как движение смеси в нем сильно турбулизовано. На выходе горелка обычно имеет насадок, выравнивающий поле скоростей по сечению и доводящий выходную скорость до заданной величины, которая обеспечивает устойчивую работу горелки без проскока пламени при нужной глубине регулирования. [c.171]

Если требуется исключительно большая скорость тепловыделения, то следует хорошо приготовленную смесь топлива с воздухом быстро нагреть до температуры воспламенения. Врамя, в течение которого на оси струи газовоздушной смеси достигается такая температура, определяется скоростью распространения пламени и толщиной струи. Из этого следует, что сгорание ускоряется, если газ и воздух выходят из горелки тонкими струйками или полосками. [c.54]

Если газ и воздух (отдельно или в смеси) подают поршневым или центробежным насосами, то можно получить любое давление газовоздушной смеси. При инжекции (рис. 52 и 53) величина достижимого давления смеси ограничена. Газовая струя сообщает скорость воздуху. Кинетическая энергия смеси претерпевает двукратное превращение — сначала в давление, а потом в кинетическую энергию потока в горелке. Не всегда практикуется двойное превращение. Например в горелке, показанной на рис. 58, в раструбе создается давление, достаточное только для того, чтобы протолкнуть смесь в печь, преодолевая давление в последней. Если несколько горелок обслуживаются одним инжектором, то создается давление смеси, достаточное для преодоления сопротивления в смесепроводах и на выходе из горелки. Такое устройство схематически изображено на рис. 63. Необходимо кратко рассмотреть действие показанного на рис. 63 инжектора, хотя он и не является частью печи. Основным уравнением инжекции является уравнение количества движения сумма произведения массы одной движущейся среды на скорость этой среды и произведения массы другой движущейся среды на ее скорость равна массе смеси, умноженной на скорость смеси. Здесь рассматривается масса, протекающая в единицу времени. Это уравнение правильно, если давления на выходе и входе равны. Так как скорость инжектируемой среды при входе очень мала и ею можно принебречь, то урав- [c.87]

На устойчивость зажигания и интенсивность протекания процесса горения сильно влияет технологическая схема сжигания (см. 17-2). При схеме сжигания с промбункером в системе пылеприготовления и подачей пыли частью отработанного сушильного агента имеется возможность сбросом неиспользуемой его части через сбросные горелки изменять концентрацию пыли во влажной первичной смеси и скорость ге выхода из горелок. Уменьшение количества отработанного сушильного агента, используемого для подачи угольной пыли в горелке, улучшает концентрационные и температурные условия зажигания и горения (см. 17-2, 16-2). Наиболее благоприятные условия для сжигания имеют место в топках с разомкнутой схемой сушки и подачей пыли горячим воздухом (см. 17-2 и 16-2). Однако эта схема широко не распространилась из-за отсутствия эффективного метода полного улавливания пыли из отработанного сушильного агента и очистки его перед сбросом в атмосферу. [c.432]

Из всех экзотермических химических реакций в качестве источника тепла в лаборатории применяют толыю горение газов. Хотя газовые печи по сравнению с электрическими и имеют некоторые недостатки (опасность взрыва, шум горения, большие колебания температур, содержание в атмосфере печи СОг и НгО и иногда 50г), их широко используют для многих препаративных целей, таких, как приготовление керамических изделий. Они дают очень высокие температуры (2000° и выше) д же в нейтральной или окислительной атмосфере, что при электрическом обогревании не всегда возможно без особых приспособлений. Равномерного распределения тепла в обогреваемой газом печи достигнуть легче, чем в электрической печи, вследствие интенсивной циркуляции горячих газов пламени. В газовых печах почти всегда применяют особые горелки, в которых газ сначала смешивается в определенных пропорциях с воздухом или кислородом и затем воспламеняется, причем на выходе горелки образуется постоянный фронт пламени. Для этого скорость потока газовой смеси должна быть все время больше, чем скорость воспламенения скорость потока газовой смеси имеет широкий диапазон и составляет, например, для смеси пропана с воздухом максимум 32 см сек, ацетилена и кислорода — 1350 см сек и водорода и фтора—около 10000 см сек. О границах взрыва и т. д. см. работу [320] и гл. XIII. [c.124]

В горелках с принудительной подачей газ и воздух подаются под давлением 75—150 мм вод. ст. Воздух обычно подается под несколько большим давлением. В горелко низкого давления, показанной на рис. 15, газ и воздух, выходя со значительной скоростью (порядка 15—30 м1сек) из отверстий на конце горелки, перемешиваются в чугунной форкамере. Окончательное смешение газа и воздуха заканчивается в горелочном туннеле. [c.77]

Подробные исследования на горелках с принудительной подачей воздуха без предварительного смешения проведены в работе X. Кремера, Е. Минкса и Р. Раве. Так как в турбулентных диффузионных пламенах смешение газа с воздухом происходит уже после выхода из горелки в камеру, определялся только отрыв пламени. В качестве стабилизатора использовалось тело плохообтекаемой формы (шайба). Выявлено влияние различных конструктивных параметров на стабильность факела. Так, например, увеличение диаметра стабилизирующей шайбы при неизменном диаметре внешней трубы приводит к достижению больших скоростей отрыва. Изменение диаметра внешней трубы сопровождается ростом скорости отрыва при больших диаметрах и сдвигом максимума стабильности в область больших избытков. В качестве определяющих скоростей подставлялись максимальные скорости отрыва (средняя скорость воздуха в плоскости стабилизирующей шайбы) и максимальная скорость распространения пламени. За характерный размер принят [c.507]

Испытания горелки на котлах ДКВР показали, что при подаче воздуха в горелку с а = 1,05 процесс горения природного газа по оси горелки заканчивается на расстоянии 0,7—1,2 м от обреза амбразуры. Наиболее быстрое выгорание горючих наблюдалось при отношении скорости выхода газа к скорости потока воздуха в пределах 11—12,5. При работе на мазуте давление его принимается равным 0,2—0,5 кПсм , а давление пара для распыления — 6 — [c.199]

По устройству и работе однорядные подовые горелки с принудительной подачей воздуха аналогичны горелкам типа ПГ-Н (рис. 7.2). Расчетное давление воздуха под колосниками принимают 50 кгс/м. Чтобы обеспечить возможность регулирования подачи воздуха к щелям в случаях, когда это давление составляет 10— 20 кгс/м , рекомендуется устанавливать на воздухопроводе дроссельную шайбу, а 11мпульс к манометру подсоединять до нее. Скорость выхода газа принимают в пределах 40—100, а скорость движения в канале воздуха 4—10 м/с. Минимальное давление газа для ПГОД-Н — 20, для ПГОД-С — 100 кгс/м . [c.315]

Основными характеристиками газовой горелки являются производительность, коэффициент избытка воздуха на выходе из-горелки, качество смешения газа с воздухом, диапазон устойчивой работы при изменении производительности горелки и ее сопротивление. Производительность горелки при заданной ее конструкции зависит от скорости выхода газа из отверстий и скорости воздуха при входе в камеру смешения. Желательно иметь максимальную производительность горелки при минимальных ее габаритах. Увеличение скорости газа чаще всего не лимитируется располагаемым давлением в газовых сетях, поэтому в инжекционных горелках она доходит до 300 м1сек. В горелках с принудительной подачей воздуха повышение скорости воздуха при входе в камеру смешения связано с увеличением сопротивления воздушного тракта и ограничивается напором, создаваемым вентилятором. Кроме того, с повышением скорости выхода газа из отверстий увеличивается л шум, создаваемый горелкой, что вызывает большие неудобства в эксплуатации. [c.119]

Для котлоагрегатов малой и средней производительности значительный интерес представляют щелевые горелки конструкции Оргэнергострой в исполнении, рекомендуемом ЦКТИ (рис. 54). Конструкция горелки проста и представляет из себя воздушный короб, в который встроены две вертикальные трубы с газовыпускными отверстиями. Отверстия располагаются в два ряда в шахматном порядке под углом 90 и 135° по отношению к направлению воздушного потока. Воздух поступает в прямоугольный канал и затем в амбразуру горелки без всякой закрутки. Для направления воздушного потока по всей высоте камер приварены стальные пластины, а для улучшения качества смешения и повышения устойчивости горения между камерами установлен столбик из шамотного кирпича. Расчетная скорость выхода газа из отверстий равна 100 м1сек. Скорость воздуха при входе в амбразуру 35 м1сек. [c.130]

Средняя скорость газа при выходе из горелок, Mj en Давление воздуха перед горелками, мм впд. ст. [c.482]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология