Скорость деформации

Прирост напряжений при увеличении деформации характеризует деформационное упрочнение металла, т.е. с1а/(18= Е (тангенс угла наклона касательной к кривой растяжения). В пределах упругой деформации (1а/ё8 = Е (где Е - модуль Юнга). В области площадки Е = 0. По мере роста г модуль упрочнения изменяется по сложной (чаще по монотонно возрастающей) кривой, характер которой зависит от исходной структуры металла, формы и размеров образца, температуры испытаний, скорости деформации, схемы напряженного состояния и др. При соблюдении условия простого нагружения кривая упрочнения, построенная с использованием инвариантных величин а,- и (а,- и - интенсивность напряжений и деформаций) имеет один и тот же вид независимо от формы и размеров образцов, схемы напряженного состояния (одноосное или двухосное). Известно, что макропластическая деформация возникает в результате накопления пластических сдвигов, являющихся следствием инициирования, перемещения и [c.37]

Вследствие указанных явлений вязкость смазки при данной температуре не является постоянной — при увеличении скорости деформации она резко снижается. В качестве примера на рис. 5.14 приведена зависимость вязкости синтетического солидола С и масла, входящего в его состав, от скорости деформации при 20 °С. Видно, что вязкость масла при разных скоростях деформации постоянна. Вязкость смазки снижается при повышении градиента скорости сдвига вначале быстро, а затем (в области высоких скоростей течения) медленнее. [c.273]

При низких температурах эффективны механизмы, основанные на скольжении дислокаций, которое может облегчаться в присутствии поверхностно-активных сред. Теория адсорбционного пластифицирования [291] объяснила эти эффекты на основе представлений о снижении потенциального барьера, препятствующего выходу дислокаций на поверхность с образованием на поверхности ступеньки, и об облегчении начала работы приповерхностных источников дислокаций благодаря снижению свободной поверхностной энергии. Это дает возможность ориентировочно оценить те условия, в которых аналогичные эффекты могут иметь место в природе. Это та область режимов деформации, когда в наборе активационных энергий- преобладают компоненты, связанные с поверхностным барьером [255],. равным Ь а, где Ь — вектор Бюргерса и о — свободная поверхностная энергия минерала. В этом случае отношение скоростей деформации в присутствии активной среды и на воздухе равно [c.88]

Интенсивность изменения вязкости с изменением градиента скорости деформации характеризует вязкостные свойства смазок. Вяз-костно-скорос. ная характеристика, определяющая эту зависимость, может быть выражена отношением вязкостей смазки ири двух различных градиентах скорости деформации (температура постоянная). Лучшими считаются смазки, имеющие большую зависимость вязкости от градиента скорости деформации (более крутую кривую). [c.194]

Относительной скоростью ползучести называют скорость деформации образца в мм/(мм-ч) [c.9]

При постоянном градиенте скорости деформации вязкость смазки изменяется с изменением температуры. Следовательно, второй характеристикой вязкостных свойств смазки является их вязкостно-температурная характеристика (рис. 112). Вязкостно-температурная характеристика смазок ухудшается с увеличением градиента скорости деформации, при которой она определялась. [c.194]

Смазка Вязкость, пз, при скорости деформации, сек [c.240]

Важным фактором, влияющим на эффективность противоизносного действия присадок, является снижение уровня энергии твердого тела, известное под названием адсорбционного эффекта понижения прочности (эффект Ребиндера). Различают внешний и внутренний эффекты. Внешний вызывается адсорбцией ПАВ на внешней поверхности деформируемого тела, внутренний возникает в результате адсорбции ПАВ на поверхности дефектов внутри твердого тела. Внешний эффект приводит к пластифицированию поверхности твердого тела, что при умеренных режимах трения положительно сказывается на снижении ее износа. Следует, однако, отметить, что эффект пластифицирующего действия наблюдается лишь в определенных (ограниченных) интервалах температур и скоростей деформаций. С повышением температуры адсорбционный эффект, как правило, снижается, что определяется не только уменьшением величины адсорбции, но и изменением ее характера (превращение физической адсорбции в хемосорбцию). [c.256]

Принято считать нагружение статическим, если скорость деформации составляет 0,01-0,1 мин . При амплитуде деформации = 0,01 частоте нагружения и = 50 циклов [c.320]

Интенсивность изменения вязкости с изменением скорости деформации в известной степени характеризует вязкостные свойства смазок. Вязкостно-скоростная характеристика (ВСХ), определяющая эту зависимость, выражается соотношением эффективных вязкостей смазки при двух разных скоростях деформации (температура постоянная) для масел это соотношение равно единице. [c.274]

Для оценки вязкостных свойств смазочных материалов необходимо также знать их вязкостно-температурную характеристику (ВТХ), т. е. зависимость вязкости от температуры. Оценку ВТХ смазок нужно проводить при постоянном градиенте скорости сдвига. Для этих целей используют соотношение вязкостей при двух температурах (скорость деформации постоянна). Необходимо отметить, что ВТХ смазки зависит от градиента скорости сдвига, при котором проводится ее определение. Она ухудшается с увеличением скорости деформации. Иногда при малых скоростях деформации (в связи с пристенным эффектом) зависимость вязкости от температуры также увеличивается. В этом случае зависимость вязкости от температуры минимальна при средних скоростях деформации (обычно в области 10—1000 С )- [c.274]

Здесь - средний (макроскопический) тензор скоростей деформаций в сплошной фазе с компонентами [c.61]

Здесь - тензор средних скоростей деформаций в дисперсной смеси Zp -добавочное напряжение, возникающее в суспензии за счет присутствия частиц [c.70]

Вязкое истечение с упругими эффектами это промежуточный тип, в котором применение постоянного напряжения приводит сначала к уменьшению скорости деформации, сопровождающемуся периодом, в течение которого скорость становится постоянной, как при вязком истечении. Уменьшающаяся скорость деформации может быть отмечена как начало упругости в противоположность постоянной скорости, вызванной вязким истечением. Когда напряжение снимается, то наблюдается ощутимая упругость. Вещества этого типа, как было доказано, являются дисперсиями типа золей. [c.546]

Рис. 6.11. Зависимость степени разрушения дисперсных структур от скорости деформации

Испытание проводят в аппарате АКВ-4. Определяют эффективную вязкость пластичных смазок и динамическую вязкость жидких нефтепродуктов, имеющих вязкость от 10 до 3 10 пз. Вязкость определяет потери мощности на трение. Этот показатель имеет особо важное значение при температуре О, —30 или —50° С и скорости деформации 10 се/с— [c.209]

Вязкость при t =° С и скорости деформации 10 сек 1, пз, не более. [c.212]

С и градиенте скорости деформации [c.224]

Уравнения Мюррея отличаются от приведенных ранее уравнений алгебраической формой, но с практической точки зрения эта разница незначительна. Уравнения Хинце в значительно большей степени отличаются от приведенных выше. Во-первых, вместо рассмотрения сопротивления деформации отдельно для жидкой и твердой фазы использована единственная скорость деформации, выведенная на базе средней скорости поля [c.84]

Скорость деформации, соответствующую статическому нагружению, можно представить в виде 1о = где условная частота нагружения соответствует статическому деформированию. Следовательно [c.320]

Отношение скоростей деформации [c.324]

Т — приведенный тензор скоростей деформаций -й фазы — поток вязких напряжений в -й фазе [c.11]

Основными количественными характеристиками ФХС данного уровня иерархии являются нормальные и касательные напряжения, значения деформаций и скоростей деформаций, коэффициенты вязкости, диффузии, теплопроводности, скорости химических реакций и фазовых превращений и т. п. [c.31]

Уменьшение вязкости с увеличением скорости деформации при по- 5 стоянной температуре принято называть аномалией вязкости. Соответствующие жидкости (масла) именуют аномально вязкими. Если масло содержит мало компонентов с относительно высокой температу-. 5 рой плавления или вовсе их не со-держит (глубоко депарафинирован-ные масла), явление аномалии вяз- [c.269]

Величина сопротивлений, определяемых двумя последними факторами при постоянной теш1ературе, зависит от градиента скорости сдвига. При малых скоростях сдвига в области, близкой к переходу через предел прочности, интенсивно разрушаются обломки структурного каркаса. При увеличении скорости деформацрш дальнейшее разрушение структурных элементов и, следовательно, энергетические затраты на такое разрушение уменьшаются. В результате разрушения обломков структурного каркаса и ориентации структурных элементов при увеличении скорости деформации снижаются также сопротивления, обусловливаемые стеснением потока. [c.273]

В связи с тем что вязкость пластичных омазок зависит от скорости деформации, используют понятие эффективной (иногда говорят кажущейся или эквивалентной) вязкости. Эффективная вязкость смазки соответствует вязкости ньютоновской жидкости, режим течения которой в данных условиях деформации (D = onst) одинаков с испытуемой смазкой. Иными словами, при данном D напряжения сдвига т у смазки и у масла с одинаковой эффективной вязкостью равны. Эффективную вязкость смазки рассчитывают по уравнению [c.273]

Заменяя в уравнениях (1,103), (1,104) компоненты тензора напряжений через составляющие тензора скоростей деформаций по формуле (1.102) и переходя от переменных 1 , 1 , р к ф, -системе подобно тому, как это делапось в разделе 1.1, получаем в безразмерных величинах [c.32]

В основе технологического цикла, который проходят полимеры при переработке, лежат процессы течения. Условно эти процессы можно разделить на две группы 1) течение при высоких скоростях деформации (вальцевание, смешение, калаидрование, экструзия и др.), 2) течение при малых скоростях деформации (у< 1с ), которое связано с такими свойствами, как когезионная прочность сажевых смесей, клейкость, хладотекучесть сырых каучуков и др. [c.73]

Течение смесей при высоких скоростях сдвига. Процесс переработки эластомеров при высоких скоростях деформации определяется тремя основными факторами 1) пластицируемостью (т. е. изменением молекулярной массы) каучуков в процессе переработки 2) эффективной вязкостью полимера при течении в органах перерабатывающего оборудования и зависимостью ее от скорости (напряжения) сдвига 3) вязкоупругими эффектами нарушения процесса течения смеси, приводящими к искажению формы изделий. [c.76]

Механические свойства резин можно разделить на равновесные и зависящие от величины и скорости деформации. Хотя теоретическому рассмотрению и детальному экспериментальному исследованию подвергались в основном равновесные свойства (определяющие зависимость напряжение — деформация), практически наибольший интерес представляют неравновесные — динамические свойства резин. Из теории следует, что равновесные эластические свойства сеток зависят только от концентрации эластически эффективных узлов и не зависят от природы и строения эластомеров. Значение равновесного модуля при растяжении сеток выражается простым соотношением [см. уравнение (4), гл. 2]. [c.83]

Замена СКБ станет возможной только после создания производства бутадиенового полимера с высоким содержанием 1,2-звеньев на основе более совершенной технологии полимеризации в растворе. Такой полимер, содержащий 75—85% 1,2-звеньев, выпускается в опытных условиях (каучук СКБС). В отличие от полибутадиенов с преимущественным содержанием 1,4-звеньев, этот каучук проявляет ряд особенностей, обусловленных его микроструктурой. Так, температурная зависимость скорости деформации при малых напряжениях сдвига (текучесть) имеет резкий перегиб в области 40—50 °С, что связано с высокой мольной когезией каучуков этого типа (рис. 1). [c.187]

Тиксометр (черт. ), в котором смазка разрушается в зазоре между ротором н статором при постоянной скорости деформации 6000 с и температуре 20° С в течение 100 с, состоит из [c.178]

Для силикатных пород нет точной информации о снижении о под действием воды. Обзор сведений по кварцу содержится в книге [257] и в работе [258], из которых видно, насколько велик разброс литературных данных. Однако можно считать, что свободная энергия негидратированной силоксановой поверхности кварца, обнажающейся при образовании ступеньки, вряд ли успевает сильно снизиться при физической адсорбции воды или при смачивании, а термоактивируемая химическая модификация поверхности с образованием силанольных связей требует большего времени. В то же время известно, что движение дислокаций в кварце может значительно облегчаться под действием воды. По схеме, разработанной Григгсом [259], в результате диффузии воды вдоль дислокаций образуются силанольные мостики =51—ОН. .. НО—51 =, которые легко рвутся в самом слабом месте (по водородной связи). Сопротивление движению дислокаций уменьшается, и поэтому диффузия ОН-групп (или, возможно, ионов Н+ или НзО+) контролирует подвижность дислокаций и, следовательно, скорость деформации. По сути, здесь мы имеем дело с явлением, близким к адсорбционному пластифицированию, только облегчение разрыва межатомных связей происходит в другом координационном окружении — не на поверхности, а в объеме. По-видимому, такой механизм возможен и в случае многих других силикатных минералов (оливин [260] и др.). [c.89]

Вопрос о химическом потенциале негидростатически напряженных твердых фаз, важный для анализа растворения под давлением, остается сложным и дискуссионным [262 . В отдельных простых случаях можно приближенно полагать Ац (оЯ. В тех ситуациях, когда твердая фаза представляет собой агрегат зерен, разделенных жидкими прослойками толщиной б, скорость деформации будет равна [c.91]

В условиях переработки большинство полимеров при достижении пластичного состояния ведет себя как аномально-вязкие (псевдопластичные) жидкости, напряжение сдвига у которых, в отличие от ньютоновских жидкостей, возрастает не пропорцио-нальчо скорости деформации. Наиболее простой зависимостью, [c.335]

Чтобы замкнуть систему уравнений сплошности и уравнений движения, необходимо связать силу взаимодействия / и тензоры напряжения Е и с локальными усредненными значениями порозности, полями скоростей и давлений ожижаюш его агента. Эти зависимости аналогичны конститутивным соотношениям между напряжением и скоростью деформации в механике однофазной жидкости. [c.81]

Как показал oni iT, скорость деформац и тес о связана с напряжением, которому подвергается материал. Следовгтельно, задача конструктора состоит в том, чтобы подобрать такие допускаемые рабочие напряжения, которым соответствовала бы опре- [c.336]

Напряжение, соответствующее данной скорости деформации при данной тем1 ературе, на ывают пределом ползучести при данной температуре. Таким образом, каждой скорости и каждой температуре соответствует свой определенный предел ползучести. [c.337]

Определение скорости деформации производится в образцах, которые подвергаются определенной постоянной нагрузке при определенной температуре. Деформации замеряются чере з определенные промежутки времени и наносятся на ось ордин.ат диаграммы, на другой оси которой откладывается время. На фиг. 102 показана характерная кривая скорости деформации, из которой видно, что в начальный период скорость быстро возрастает, принимая затем постоянное значение, определяемое тангенсом угла наклона участка с(1. Через некоторое время (точка с1) скорость снова резко возрастает, и деформация быстр достигает предельного значения, при котором происходит разрущение. Очевидно, в конструкциях необходимо при- - время [c.337]

Физикохимия полимеров (1968) -- [ c.242 ]

Тепло- и массообмен Теплотехнический эксперимент (1982) -- [ c.14 ]

Физикохимия полимеров Издание второе (1966) -- [ c.242 ]

Физикохимия полимеров (1968) -- [ c.242 ]

Длительная прочность полимеров (1978) -- [ c.25 ]

Структура и прочность полимеров Издание третье (1978) -- [ c.49 , c.116 ]

Основные процессы переработки полимеров Теория и методы расчёта (1972) -- [ c.17 ]

Физико-химия полимеров 1978 (1978) -- [ c.209 , c.225 ]

Высокодисперсное ориентированное состояние полимеров (1984) -- [ c.8 , c.119 , c.123 , c.135 , c.136 , c.143 ]

Разрушение твердых полимеров (1971) -- [ c.60 ]

Оборудование для переработки пластмасс (1976) -- [ c.11 ]

Механические испытания резины и каучука (1949) -- [ c.78 , c.167 ]

Структура и механические свойства полимеров Изд 2 (1972) -- [ c.238 , c.247 , c.257 , c.260 ]

Прочность полимеров (1964) -- [ c.22 , c.50 , c.188 , c.189 ]

Механические испытания каучука и резины (1964) -- [ c.30 , c.65 , c.67 , c.103 , c.121 , c.122 , c.124 , c.155 ]

Прочность полимеров (1964) -- [ c.22 , c.50 , c.188 , c.189 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология