Определение активной мощности печи

Определение активной мощности печи [c.240]

Определение активной мощности печи Теплосодержание алюминия при температуре разливки с,- = = 243 ккал/кг приняв 1). ,= 0,8, получим [c.411]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ АКТИВНОЙ МОЩНОСТИ ПЕЧИ [c.221]

Построенные в соответствии с изложенным в 4-1 электрические характеристики дуговой печи дают возможность выбрать ее наиболее рациональный электрический режим. Такие характеристики для различных напряжений и мощностей трансформаторов или для реакторов с различными индуктивными сопротивлениями дают возможность выявить влияние ряда факторов на работу установки, т. е. не только выбрать правильный режим ее по току, но и судить о целесообразности принятого напряжения, достаточности мощности печного трансформатора и индуктивности реактора и рациональности их изменений. Поэтому значение электрических характеристик весьма велико, и для каждой крупной печной установки их, безусловно, следует строить. Такое построение осуществимо двумя путями. Первый путь опытный— по записям показаний приборов для различных токов при нескольких ступенях напряжения, позволяющий получить зависимость активной и кажущейся мощностей, а следовательно, и коэффициента мощности от тока /2. Для определения полезной мощности печи в этом случае необходимо подключать дополнительные ваттметры непосредственно к электродам, у места их входа в свод. При таком опытном снятии электрических характеристик обычно ограничиваются практически наиболее интересной областью тока, соответствующей максимуму активной мощности. Для получения качественных результатов необходимо проводить опыт при спокойном режиме печи, т. е. в период рафинирования, когда [c.105]

На рис. 4.9 (нижняя часть диаграммы) показаны электрические характеристики ДСП. Из рисунка видно, что с увеличением тока электрический КПД печи и ее коэффициент мощности падают, а потери в токоподводе и трансформаторе Рэл,и растут пропорционально квадрату тока, полезная же Рц и активная Ракт мощности печи сначала растут, а затем, пройдя максимум, вновь начинают уменьшаться. Поэтому увеличивать ток печи сверх предела, соответствующего максимуму полезной мощности (ток Г), нецелесообразно, так как при этом электрические потери будут все больше увеличиваться, в то время как электрический КПД, os ф и производительность печи станут уменьшаться. Однако и ток I" также невыгоден, так как кривая Рд у вершины идет полого, а Рэл.п, наоборот, круто, и поэтому надо сдвинуть рабочую точку влево, в более экономичный режим, например при токе ОП Для более точного определения рационального режима работы ДСП надо построить рабочие характеристики печи. Их построение показано на рис. 4.9 вверху. [c.199]

Построение электрических характеристик для несимметричных печей, каковыми являются карбидные печи с прямоугольной ванной, представляет определенные трудности, так как необходимо учитывать такие сложные специфические явления, как перекос мощности и перенос энергии с одной фазы на другую (явление дикой и мертвой фазы), играющие существенную роль при построении электрических характеристик. При работе печного трансформатора с равными ступенями напряжений но всем фазам и равными токами в электродах активные мощности на фазах печи оказываются различными. Это объясняется сдвигом нулевой точки печи относительно нулевой точки трансформатора вследствие различных активных и реактивных сопротивлений отдельных фаз несимметричных карбидных печей и электромагнитным переносом энергии вследствие различных значений взаимных индуктивностей между различными фазами. [c.92]

Порядок проектных работ при проектировании индукционных печей с сердечником не отличается от порядка работ при проектировании печей без сердечника (см. гл. 13), поэтому здесь мы ограничимся лишь кратким перечислением исходных данных, указываемых в задании на проектирование, и основных формул для определения потребной активной мощности и емкости печи, уделив главное внимание электрическому расчету печи. [c.365]

Полное активное сопротивление короткой сети печной установки, помимо рассмотренных элементов, включает активное сопротивление трансформатора и его ошиновки низкого напряжения от крышки трансформатора до гирлянды гибких кабелей. При разработке конструкции печи эти два сопротивления часто оказываются неизвестными, поэтому для предварительного определения электрических потерь печи рекомендуется принимать потери трансформатора в виде некоторой доли его мощности по аналогии с печными трансформаторами близкой мощности или по сведениям, получаемым от трансформаторного завода, а потерями в ошиновке трансформатора пренебречь. [c.248]

Доля электрических потерь печной установки от активной мощности трансформатора для печи 120 ш составляет (см. пример определения активного сопротивления короткой сети) [c.249]

Электрических характеристик дуговой печи недостаточно для определения оптимального режима печи. Дуговая печь — это технологический агрегат, характеризуемый удельным расходом электроэнергии и производительностью. Как увидим дальше, режим с минимальным удельным расходом электроэнергии не совпадает с режимом с максимальной производительностью. Для того чтобы выяснить связь между этими параметрами, необходйМ"о построить рабочие характеристики печи. Это построение сделано на рис. 4-8. В нижней части рйсунка построены электрические характеристики печи ее активная и полезная мощности, мощность электрических потерь, электрический к. п. д. и коэффициент мощности в функции тока. Здесь же нанесена мощность тепловых потерь, величина которой принята не зависящей от рабочего тока печи, что приблизительно верно в действительности. [c.107]

При определении г1эл делается допущение о том. что полезная мощность печи представляет собой суммарную мощность всех дуг. Строго говоря, к полезной мощности, помимо мощности дуг, следует также относить мощность, выделяющуюся в активных сопротивлениях участков электродов, находящихся внутри печи, т, е. ниже внутренней поверхности свода. Таким образом, при строгом анализе электрический к. п. д. печи при коротком замыкании не равен нулю, а определяется отношением выделяемой в электродах пнутри печи мощности к общей активной мощности, потребляемой печью при коротком замыкании. [c.303]

Одним из путей более активного использования природного газа в металлургии как химического реагента с обеспечением экономии кокса является получение и использование нагретых восстановительных газов. При хорошо освоенной паровой конверсии природного газа требуется уровень теплоты в реакторе 900-950 °С, этот уровень принципиально может быть обеспечен высокотемпературным газоохлаждаемым ядер-ным реактором с гелиевым теплоносителем. В бескоксовой металлургии представляется возможным использование теплоты ядерного реактора для производства и нагрева (в том числе с плазменным догревом) восстановительного газа. При этом расход природного газа в качестве сырья для получения восстановительного продукта по расчету из работы [10.54] может быть значительно уменьшен — до 150-170 м7т металлизированного продукта. Этот расход, кстати, соответствует расходу природного газа на 1 т чугуна, который вдувается в фурмы доменных печей. Отметим, что в одном из наиболее экономичных по расходу топлива процессе Мидрекс на технологические цели расходуется более 260 м /т природного газа, поэтому расчеты [10.54] нуждаются, с нашей точки зрения, в уточнении. По этим расчетам / мощности атомной энерготехнологической установки в ядерно-металлургическом комплексе может идти на конверсию и нагрев природного газа, а остальное — на выработку электроэнергии, потребляемой в производстве металлизированного продукта и электросталеплавильных процессах. Получаемый пар при этом может использоваться при паровой конверсии, определенная часть электроэнергии — в электрических и плазменных (с рабочим газом — водородом) нагревателях. [c.389]