Исчерпывающая часть колонны определение

Рис. VII.5. Графическое определение общего числа единиц переноса в паровой фазе для верхней (укрепляющей) части колонны в интервале изменения состава пара от у до г/ и для нижней (исчерпывающей) — в интервале от у до Ур.

Графическое определение числа действительных тарелок с использованием кинетической кривой показано на рис. 9.6. Для построения кинетической кривой проводят на х—г/-диа-грамме ряд вертикальных прямых. Полученные между линиями рабочих концентраций и кривой равновесия отрезки делим в отношении Е — е у. Через найденные при этом точки В], В2, В3 и т. д. проводят линию, называемую кинетической кривой. Число тарелок найдем путем построения ступенчатой линии между кинетической кривой и линиями рабочих концентраций от Хр до Хр и от Хр до Xw Общее число тарелок в колонне равно сумме числа тарелок в верхней укрепляющей и нижней исчерпывающей частях колонны. [c.255]

Рис. 2. Графическое определение числа теоретич. тарелок / — равновесная кривая ЛВ и ВС — рабочие. (инии для укрепляющей и исчерпывающей частей колонны.

Описанный прием определения минимального флегмового числа для непрерывной ректификации основан на допущении, что разделяемая смесь поступает в колонну при температуре кипения. В этом случае количество жидкости в исчерпывающей части колонны увеличится на количество исходной смеси, т. е. [c.106]

Построение для определения числа тарелок в исчерпывающей части колонны начинают с вертикали от х до равновесной кривой. [c.41]

Для определения числа теоретических ступеней обычным графическим методом (см. стр. 429) предварительно проводят построение линии равновесия и эффективных рабочих линий для укрепляющей и исчерпывающей частей колонны. [c.508]

Для определения температуры на тарелке строится итерационный контур (см. гл. IV). Особенностью ректификационных колонн является то обстоятельство, что так называемый ключевой компонент смеси, по которому рассчитывается температура на тарелке, целесообразно менять в зависимости от его концентрации при переходе от укрепляющей к исчерпывающей части колонны. [c.160]

Расчет составов фаз в исчерпывающей части колонны, В соответствии со схемой процесса, показанной на рис, 3.6, состав жидкости, выходящей из первой ступени, должен совпадать с составом кубового остатка, а пар, выходящий с первой ступени, если рассматривать ее как теоретическую, должен находиться в равновесии с этой жидкостью. Следовательно, для определения состава пара, выходящего с первой ступени, нужно решить задачу на расчет парожидкостного равновесия, т. е. определить равновесный состав пара для жидкости известно о состава при заданном давлении. [c.137]

В соответствии с алгоритмом, приведенным на рис. 3.16, следующим этапом расчета является определение состава жидкости, поступающей со второй ступени на первую. Для этого можно использовать уравнения (3.93). Принимая в исчерпывающей части колонны мольные расходы фаз в соответствии с уравнениями (3.73) равными 0 = Р(/ +1) и L = PR + F (так как исходная смесь подается в нагретом до температуры кипения виде коэффициент Ф = 0), получим [c.138]

На оси абсцисс откладывают заданные концентрации Хр, Хр, х, и находят точки аис (см. рис. 17-18). Если величина Л задана, то на оси ординат откладывают отрезок В = Xp/ R -1-1) и соединяют точку d с точкой а. Проведя вертикаль из точки Хр до пересечения с линией ad, находят точку Ь пересечения рабочих линий и соединяют ее с точкой с. Таким образом, получают рабочие линии / -для укрепляющей и с-для исчерпывающей частей колонны. Для определения числа теоретических ступеней изменения концентрации между рабочими и равновесной линиями строят ступень в интервале концентраций Хр — х , как это было рассмотрено в разд. 15.7.2. [c.121]

Для определения высоты колонны необходимо рассчитать число действительных тарелок (формула (8.88)). Д.пя определения числа теоретических тарелок на диаграмме х — г/ (рис. 9.10) построим линии рабочих концентраций укрепляющей и исчерпывающей части колонны. На оси ординат откладываем отрезок 0D, величина которого определяется по формуле (9.16) [c.269]

Колонна периодического действия работает, только как колонна для укрепления паров. Поэтому графическое определение числа тарелок производят путем построения одной только рабочей линии укрепляющей части колонны и кривой равновесия. Рабочей линии исчерпывающей части колонны на диаграмме нет. [c.532]

В равновесии с жидкостью состава Х1, находится пар состава г/ь Точка жидкости состава Хг, стекающей с лежащей выше тарелки, лежит на прямой, которая соединяет точки Хк и уи Поделив эту прямую в отношении, вытекающем из уравнения (489), находим точку Хг-Находящийся в равновесии с ней пар имеет состав, изображаемый точкой г/г-На прямой, соединяющей точки У2 и Хк, находится описанным выше способом точка Хз, соответствующая составу жидкости, стекающей с третьей от куба тарелки. Такое построение продолжается для всех тарелок исчерпывающей части колонны. Для определения числа тарелок в укрепляющей части колонны производится аналогичное построение. Различие заключается только в том, что точки составов жидкости на тарелках укрепляющей части колонны находятся на прямых, которые соединяют точки состава пара с составом дистиллата Хд. [c.283]

Отношение Lj/Gj в соответствии с терминологией химической технологии характеризует наклон рабочей линии . При правильном нанесении на диаграмму равновесия рабочая линия соответствует составам подводимого й отводимого потоков и может быть использована для приближенного определения составов на каждой тарелке колонны в стационарном состоянии. Рабочие линии укрепляющей и исчерпывающей частей колонны пересекаются в точке ввода питания наклоны линий должны быть выбраны так, чтобы это пересечение осуществлялось в пределах диаграммы. В укрепляющей части колонны, которой соответствует верхняя рабочая линия, величина L/G характеризует долю продукта, возвращающегося в колонну в виде флегмы. Очевидно, для данного состава дистиллята указанная доля доЛжна быть по возможности наименьшей. Для этого в свою очередь требуется, чтобы на тарелках в верхней половине колонны отношение L/G в среднем точно соответствовало величине Ki-Аналогичные рассуждения справедливы для исчерпывающей части колонны. [c.272]

Вебер [92] установил, что при разделении методом парциальной конденсации можно использовать ректификационные колонны с меньшим диаметром верхней части (рис. 172). Возможность уменьшения объема верхней части колонны обусловлена возрастанием в ней концентрации низкокипящего компонента и снижением требуемого флегмового числа. При этом поперечное сечение колонны следует уменьшать в соответствии с ростом концентрации. Кроме того, необходимо устанавливать промежуточные дефлегматоры, пропускная способность которых снижается по ходу движения потока паров. Фойгт [93] на основе теоретических исследований показал, что разделительную способность ректификационной колонны можно существенно повысить, если отводить тепло не от определенных участков колонны, а от всей ее поверхности. Метод парциальной конденсации позволяет обогащать пары низкокипящим компонентом и, следовательно, не пригоден, например, для обогащения стабильных изотопов, являющихся в основном высококипящими компонентами. В этих случаях необходимо, наоборот, подводить тепло к стенкам исчерпывающей части ректификационной колонны, чтобы уменьшить ее прог пускную способность по жидкости (см. разд. 5.1.4 [93а, б]). [c.249]

Определение требуемого числа единиц переноса тПу) следует производить раздельно для исчерпывающей и укрепляющей частей колонны, что повышает точность расчета и дает возможность надежно определить точку ввода питания в колонну. На рис. 48 приведен пример определения для исчерпывающей части колонны ректификации смеси циклогексанон — циклогексанол. [c.128]

Колонны диаметром 1200 и 2000 мм с плоскопараллельной насадкой включены в технологическую схему непрерывно дей-ствуюш,его крупнотоннажного производства впервые в мировой практике. Отсюда понятен интерес к установлению диапазона оптимальных нагрузок, решению вопросов распределения жидкости по сечению колонны, определению максимальных нагрузок и эффективности укрепляющей и исчерпывающей частей колонны при изменении плотности орошения и скорости подачи пара. На рис. 1 приведена схема колонны диаметром 2000 мм, высотой 20,5 м высота насадки 15 м. В колонне было установлено 20 блоков, состоящих из длинных рабочих пакетов 9 высотой по 700 мм и коротких перераспределительных пакетов 10 высотой по 50 мм. [c.22]

В исчерпывающей части колонны ВЕП практически не зависит от Яе , но несколько повышается с увеличением диаметра ректификационной колонны (рис. 5). Данные авторов и литературные получены при разделении смеси циклогексан— циклогексанон в широком диапазоне концентраций на ректификационных колоннах различных диаметров (2000, 1200 и 150 мм) с плоскопараллельной насадкой. На этом же рисунке приведены для сравнения данные полученные при разделении смеси метанол—вода в колонне диаметром 420 мм. Сравнение полученных результатов показывает, что эффективность колонн большого диаметра с плоскопараллельной насадкой удовлетворительна. Минимально допустимая для обеспечения устойчивого режима работы колонны плотность орощения, определенная в описанных условиях, оказалась равной 4,8 м /м ч. При незначительном уменьшении этой величины ВЕП начинала резко возрастать, что указывало на ухудшение распределения жидкости по насадке. [c.28]

Высоту насадки находят одним из способов, описанных в главе X для массообменных аппаратов с непрерывным контактом фаз- В виду того что до сих пор не накоплено достаточных экспериментальных данных для точного определения коэффициентов массопередачи (или высот единиц переноса) в расчетах процессов ректификации, в первом приближении можно пользоваться соответствующими уравнениями, приведенными в главе XI. Рабочую высоту аппарата находят, суммируя высоты насадки, рассчитанные для укрепляющей и исчерпывающей частей колонны. [c.526]

Устройство и принцип работы установки такие же, как и в установках периодического действия, с той лишь разницей, что в этой установке из дефлегматора в ректификационную колонну возвращается постоянное количество флегмы и непрерывно отбирается постоянное количество готового продукта с определенным процентным содержанием летучего компонента. Правая часть схемы ничем не отличается от рассмотренной схемы периодически действующей установки. В левой части показано, что смесь для разгонки поступает в колонну самотеком из бачка 14, который установлен выше, чем исчерпывающая часть колонны. Перед разгонкой эта смесь подогревается до необходимой температуры последовательно в двух теплообменниках 12 и 13. [c.151]

Из точки Хсы (на оси х), соответствующей содержанию легколетучего в поступающей на разделение смеси, проводим вертикаль до пересечения с диагональю в точке С, Если исходная смесь представляет собой жидкость при температуре начала кипения (насыщенную жидкость), то продолжение вертикали до пересечения с рабочей линией DF дает точку М, являющуюся в данном случае искомой точкой пересечения рабочих линий (рабочую линию MR для исчерпывающей части колонны строят после определения точки М — она показана пунктиром). Если питание смешанное, т. е. представляет собой смесь жидкости и пара, то из точки С проводится прямая F под углом к горизонтали, тангенс которого равен отношению жидкой доли питания к газовой. Раб очие линии в данном случае пересекаются в точке f (здесь рабочая линия для исчерпывающей части — FR). Если питание представляет собой пар при температуре начала конденсации, то проводится горизонталь из усм (состав питания) до пересечения с верхней рабочей линией в точке Л/, Тогда рабочая линия для исчерпывающей части — прямая NR. [c.249]

Колонны непрерывного действия состоят из нижней (исчерпывающей) части, в которой происходит удаление легколетучего компонента из стекающей вниз жидкости, и верхней (укрепляющей) части, назначение которой — обогащение поднимающихся паров легколетучего компонента. Схема установки непрерывной ректификации (рис. 87) отличается от периодической тем, что питание колонны начальной смесью определенного состава происходит непрерывно с постоянной скоростью готовый продукт постоянного качества также непрерывно отводится. [c.304]

Основные ошибки при определении к. п. д. тарельчатых колонн— занижение расстояний между тарелками. На одном из зарубежных производств стирола установлены тарельчатые колонны диаметром 4 ж в исчерпывающей части и 5 м в укрепляющей части, работающие при остаточном давлении 40 мм рт. ст. (в верхней части). Число тарелок 46, расстояние между тарелками 800лии, скорость паров в исчерпывающей части 0,8—1,5, в укрепляющей— 2,5—3,2 м/сек. В конструкции этих колонн учтены все особенности вакуумной дистилляции исключен унос жидкости с нижних тарелок на верхние, применены тарелки вместо насадки, изменяется диаметр колонны по мере увеличения линейной скорости паров из-за падения остаточного давления (на 300— 400 мм рт. ст.). [c.208]

Определение точек линии равновесия у низа колонны. В нижней (исчерпывающей) части компоненты более тяжелые, чем ключевые, движутся с предельными скоростями, а компоненты более легкие, чем ЛКК, можно считать отсутствующими. [c.509]

Сопротивление колонны. Для расчета парового регулятора к ректификационной колонне и для определения противодавления, испытываемого парами сырого эфира при выходе их из реакционной аппаратуры, необходимо знать величины сопротивления как исчерпывающей, так и укрепляющей частей колонны. [c.90]

Из точки 1, лежащей на изобаре конденсации и соответствующей составу дистиллята Уд, проводим вертикаль до пересечения с кривой конденсации. Ордината этой точки соответствует температуре дистиллята, уходящего из колонны. Так как жидкость, стекающая с первой тарелки на нижележащую, должна быть при условии идеального контакта в равновесии с паром состава уо, то ее состав определится пересечением изотермы с кривой испарения. На тепловой диаграмме этому составу жидкости соответствует точка 2. Соединив ее с полюсом Р1 на пересечении линии Р - с линией конденсации, получим точку 3, которая определяет состав пара, входящего на первую тарелку, т. е. в том же сечении колонны, в котором находится жидкость состава Хг. Для нахождения жидкости, равновесной пару, состав которого определяется точкой 5, строим изотерму Т2 и т. д. Продолжаем построение до тех пор, пока очередная изотерма, построенная в части диаграммы, соответствующей изменению составов жидкости и пара для укрепляющей части колонны, не пересечет главную полюсную линию. Число изотерм, построенных в этой части колонны, до пересечения с главной полюсной линией будет соответствовать числу теоретических тарелок. Аналогичным образом построение изотерм (определение числа теоретических тарелок) производится и в исчерпывающей секции колонны. [c.65]

При непрерывном методе работы подачу исходной смеси в противоположность периодической и полунепрерывной ректификации производят непрерывно в точке питания, расположенной между укрепляющей и исчерпывающей частями колонны (рис. 169). После пуска аппарата все условия проведения процесса ректификации остаются постоянными. Исходную смесь, предварительно иодогретую до температуры в точке питания, разделяют в определенном соотношении на дистиллат и кубовый отход, имеющие постоянный состав. Задержка в колонне также остается постоянной при постоянных разностях температур и градиенте концентраций (см. главу 4.72). [c.262]

Число тарелок в укрепляющей и исчерпывающих частях колонны может быть определено с помощью методов, применяемых для расчета ректификации бинарных смесей. В работах по экстрактивной ректификации для этой цели часто используют графический метод Мак-Кэба и Тиле [141, 142]. Может быть также применен аналитический метод [143]. При определении тарелки питания следует также исходить из того, что отношение концентраций ключевых компонентов в исходной смеси должно быть больше отношения этих компонентов на тарелке питания и меньше этого отношения на тарелке, расположенной над тарелкой питания. [c.92]

Силей [252] применил ЭВМ для расчета оптимальных параметров лабораторной колонны Олдершоу диаметром 31,8 мм с 12 реальными тарелками в исчерпывающей части и 10 реальными тарелками в укрепляющей части. На ЭВМ Ele tri KDF 7 (Англия) были проанализированы 280 процессов разделения. В качестве эталонной смеси использовали смесь метилциклогексан— толуол. При этом за расчетное число теоретических ступеней разделения принимали то значение, которому соответствовала минимальная погрешность. Были изучены возможные погрешности, возникающие при измерении состава смеси, при определении положения и наклона рабочей линии, а также погрешность данных по равновесию. [c.192]

Н и в о о п р и n. л II ж е н и е для состав а д и с т и л л я т а. Сопоставление составов пара, уходящего с 14-й ступенн (ступени питания), полученных при расчете исчерпывающей и укрепляющей частей колонны, т. е. при расчете снизу и сверху , показывает значительное расхождение. Сумма абсолютных величин расхождений концентраций для всех компонентов равна 0,1258. Следовательно, состав дистиллята, положенный в основу расчета в 1-й итерации, недостаточно достоверен. Для определения лучшего приближения для состава дистиллята используем 0-метод , Так как ко-= ффиииепт ip в данном случае равен нулю, уравнения (3.107) для новых концентраций в дистилляте могут быть представлены в виде [c.140]

В случае противоточной жидкостной экстракции, так же как и в других процессах разделения, мы имеем дело с неполными колоннами — укрепляющей (абсорбционной) и исчерпывающей (десорбциопной) — и с полными колоннами — аналогом полной ректификационной колонны (фракционирующего абсорбера). Поэтому в дальнейшем рассмотрим параллельно обе неполные колонны и их комбинацию в полной колонне. В термодинамической части (включая определение числа теоретических ступеней) предлагаемый метод расчета в принципе не привязан к какому-либо типу аппарата, в гидродинамической части рассматриваем только тарельчатые колонные аппараты. [c.92]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология