Распределение примеси по длине образца

Рис. 8.2. Распределение примеси по длине образца в случае направленной кристаллизации при различных значениях коэффициента распределения

На основании опытов по определению конечного распределения примеси по длине образца при зонной перекристаллизации можно определить и коэффициент разделения а. Для этого уравнение (111.26) записывается в виде [c.128]

Распределение примеси по длине образца в зависимости от степени перемещивания расплава представлено на рис. 23-15,6. [c.311]

Для теоретического расчета распределения примеси по длине образца примем, что коэффициент диффузии в твердой фазе равен нулю (отсутствует перераспределение компонентов), а на поверх- [c.718]

Уравнение (8.7) справедливо для всей длины образца, кроме конечного участка протяженностью, равной длине зоны, где распределение описывается уравнением для направленной кристаллизации. Оно получило широкое распространение. Однако предложен ряд других уравнений для распределения примеси по длине образца, базирующихся на других допущениях [11, 15]. Получен также ряд аналитических зависимостей для описания предельного распределения примесей. Задача о распределении примеси при однократном и многократном прохождении зоны может быть довольно точно решена методами гидравлического и электрического моделирования [11]. [c.271]

Выше уже было отмечено, что в результате направленной кристаллизации достигается определенное распределение примеси по длине образца. Так, если R < 1, то передняя (по ходу движения) часть образца обедняется примесью, а остальная часть обогащается ею. Следовательно, на некоторой длине образца о-к = йр, И длина очищенной части образца, где Оц < йр, может оказаться весьма малой. Более того, иногда направленная кристаллизация не обеспечивает за один проход требуемой очистки расплава, и тогда прибегают к многократному повторению процесса. При этом, однако, перед каждым новым проходом приходится отделять загрязненную часть образца, что приводит к большим потерям материала. [c.719]

При а = Яа находим уравнение распределения примеси по длине образца [c.721]

Рис. 8.5. Распределение примеси по длине образца

Для расчета распределения примеси по длине образца примем, что коэффициент диффузии в твердой фазе равен нулю, а на поверхности раздела фаз при направленной кристаллизации устанавливается равновесное состояние, т. е. Ск = аСм- [c.264]

Распределение примеси по длине образца в условиях полного перемешивания жидкой фазы в соответствии с выражением [c.264]

Распределение примеси по длине образца, рассчитанное для различных значений а по выражению (8.5), представлено на рис. 8.2 [11]. Исходная концентрация Ср условно принята равной единице, а значение g достигает 0,9. Степень сегрегации, о которой можно судить по наклону кривых, возрастает тем значительнее, чем больше а отличается от единицы тем больше будет и эффективность разделе шя данной системы. [c.265]

Распределение ири полном перемешивании жидкой фазы и в условиях диффузионного переноса — это предельные условия распределения. На практике процесс протекает при частичном перемешивании жидкой фазы. При этом распределение примеси по длине образца может быть представлено кривой 3 (см. рис. 8.1,6), занимающей промежуточное положение между кри- [c.265]

Как и зонная плавка, направленная кристаллизация может осуществляться многократно с удалением после каждой операции загрязненной части. Для количественного сравнения эффективности этих процессов используем приводимые в монографии Пфанна [46] кривые распределения примеси по длине образца после п прохождений расплавленной зоны, которые легко поддаются графическому интегрированию. Для оценки степени очистки после я-кратной направленной кристаллизации воспользуемся формулой для средней концентрации примеси в твердой фазе, когда фракция g уже закристаллизовалась (см. [91, стр. 168) [c.86]

Эффект разделения, достигаемый за один проход расплавленной зоны, обычно недостаточен, поэтому процесс зонной плавки повторяют многократно, до достижения требуемого распределения примеси по длине образца. В отличие от направлен- [c.270]

Разработку метода концентрирования следует начинать с установления выполнимости условия (III.23), что осуществляется как расчетным, так и экспериментальным путем. Если С х)—функция распределения примеси по длине образца для любого метода направленной кристаллизации, то при постоянной площади поперечного сечения образца для коэффициента извлечения справедливы следующие соотношения [c.177]

Существенная очистка металлов при зонной плавке в вакууме происходит за счет испарения легколетучих примесей. В особенности это выражено для Мо, У, Ие. У всех металлов после зонной плавки имеет место градиент распределения примесей по длине образца, причем начальный участок всегда чище по сравнению с конечным (рис. 1). Неоднородность распределения примесей и других дефектов может иметь место и по сечению образца (рис. 2) [8, 9]. В табл. 1 приведено распределение примесей в осмии после зонной плавки. [c.126]

Первую серию опытов проводили на обычном органическом соединении ацетамиде, в который вводили примесь— кристаллический фиолетовый краситель концентрации Ю- —10- % (по массе). Образцы, полученные после очистки органических модельных соединений методом направленной кристаллизации, анализировали колориметрическим методом с помощью фотоколориметра типа ФЭК-56. Затем по результатам анализа строили графики распределения примеси по длине образца. [c.426]

Распределение примеси по длине образца в условиях полного перемешивания жидкой фазы, согласно выражению (IX,7). представлено графически на рис. 1Х-2, б (кривая 1). Как видно из последнего, концентрация примеси в твердой фазе в начальный момент равна к Ср, т. е. несколько ниже исходной концентрации образца Ср. Однако по мере движения фронта кристаллизации концентрация примеси в оставшемся расплаве постепенно повышается вследствие накопления примеси. А так как концентрация в твердой фазе равна то по мере по- [c.223]

Распределение примеси по длине образца, рассчитанное для различных значений к по выражению (IX,7), представлено на рис.1Х-3 [10]. Здесь исходная концентрация Ср принята условно равной единице, а величина g достигает значения 0,9. [c.223]

Рассмотрим распределение примеси по длине образца при направленной кристаллизации цри отсутствии перемешивания расплава, [c.224]

Случаи распределения при полном перемешивании жидкой фазы и в условиях диффузионного переноса являются предельными. На практике процесс протекает при частичном перемешивании жидкой фазы. В этом случае распределение примеси по длине образца может быть представлено линией 3 (рис. 1Х-2, б), занимающей промежуточное положение между линиями 1 и 2, соответствующими предельным условиям. Сравнение этих трех кривых распределения показывает, что максимальное разделение наблюдается при полном перемешивании расплава, а минимальное — при диффузионном переносе. [c.226]

Для расчета распределения примеси по длине образца в условиях частичного перемешивания жидкой фазы обычно используется выражение (IX,7). При этом, однако, равновесный коэффициент заменяется эффективным коэффициентом распределения к, зависящим от степени перемешивания и других условий процесса. [c.227]

Процесс зонной плавки осуществляется следующим образом. Вдоль удлиненного образца исходного материала медленно продвигается расплавленная зона, соз- даваемая при помощи нагревателей различных конструкций (рис. Х-1, а). В результате этого образуются две подвижные границы фазового раздела, на одной из которых происходит плавление материала образца, а на другой — его затвердевание. Благодаря различной растворимости примеси в жидкой и твердой фазах при движении расплавленной зоны вдоль образца в нем происходит перераспределение концентрации примеси. Эффект разделения за один проход расплавленной зоны обычно недостаточен, поэтому процесс зонной плавки повторяют многократно до достижения требуемого распределения примеси по длине образца. [c.239]

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ПРИМЕСИ ПО ДЛИНЕ ОБРАЗЦА [c.240]

Наряду с наиболее распространенным выражением (Х,3) предложен ряд других уравнений распределения примеси по длине образца после одного прохода зоны [324—328] эти уравнения базируются на других допущениях. [c.242]

При описании распределения примеси по длине образца с учетом коэффициента эффективной диффузии примеси в расплавленной зоне ж и скорости движения последней и получено уравнение [324] [c.243]

Для анализа процесса зонной плавки широко используются различные численные методы [10, 333—335] как при постоянном, так и при произвольном исходном распределении примеси по длине образца. В этом случае образец разбивается на целое число элементарных участков, для которых составляются последовательно балансовые уравнения. [c.243]

ВОЙ 1 рис. 41 схематически представлено распределение примеси по длине образца вблизи зоны плавления при первом проходе расплавленной зоны (а < 1). При многократном проходе проходе) расплавленной зоны распределение примеси по длине слитка будет иметь вид кривой 2, изображенной на этом же рисунке. Из рис. 41 видно, что в результате прохождения расплав- [c.188]

Для достижения высокой степени очнстки обычно производят неск. проходов расплавленной зоны. При очень большом числе проходов л обеспечивается предельное распределение примеси по длине образца, выражаемое экспоненциальным законом [c.525]

Распределение примесей по длине образца, см. рис. У-5. Максимальная чистота ТФХС после десяти проходов составляла 99,88 мол. %. [c.144]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология