Поверхность металла пластическая деформация после

На поверхности трения испытуемых образцов возникает и развивается процесс схватывания первого рода с характерным разрушением поверхностей трения, аналогичным разрушению в реальных деталях шасси. Образуются глубокие вырывы металла, происходит пластическая деформация и упрочнение поверхностных слоев металла, при этом вал и образцы интенсивно изнашиваются (фиг. 93). Процесс схватывания возникает сразу же после начала испытания во время первого оборота вала. [c.121]

Во время отделения стружки резцом часть металла заготовки, лежащей под ним, поднимается его закругленной частью, подвергаясь упругой и пластической деформации. После прохождения резца этот несрезанный слой металла частично и неравномерно упруго восстанавливается и вызывает трение по задней поверхности, тем самым увеличивается высота неровности профиля поверхности. При высоких скоростях резания глубина пластически деформированного слоя уменьшается. [c.62]

На поверхности трения образцов, имевших твердость HR 40, процесс схватывания первого рода развивался в течение первых 10 мин испытаний, после чего переходил в окислительный износ. Переход износа схватыванием первого рода в окислительный при неизменных условиях трения (скорости, нагрузки) связан с повышением (до критической) твердости поверхностных слоев металла в результате пластических деформаций при трении. [c.87]

По мере увеличения времени испытания образцов увеличивается износ поверхностей трения и степень пластической деформации, вследствие чего происходит значительное увеличение твердости поверхностных объемов металла. После 15 мин испытаний микротвердость трущихся поверхностных слоев увеличивалась почти в два раза и составляла 1165—1175 кг/мм , что уменьшает скорость процесса схватывания. [c.123]

Фиг. из. Микроструктура поверхности трения в сечении цапфы ротора компрессора после 400 я работы, в местах возникновения дефектов видны вырывы и следы пластической деформации металла (ХЗОО). [c.141]

Определение механических напряжений в микрообъемах металла с помощью электрохимических исследований по методике, изложенной в гл. II, позволило нам [104] установить смещение электродного потенциала а отрицательную сторону при деформации армко-железа и стали 20. Закономерность эта справедлива только для зоны упругой деформации металла. После достижения предела текучести металла линейность изменения потенциала нарушается. Чувствительность электродного потенциала к изменению состояния поверхности металла, в том числе вызванного появлением первых признаков его пластической деформации в микрообъемах, очень высокая. Стандартные механические испытания на растяжение образцов часто не позволяют точно зафиксировать начало пластической деформации, как это можно сделать с помощью измерения электродного потенциала. [c.52]

Формулу (3.12) применяют главным образом к металлам, которые после перехода через предел текучести способны к чистой пластической деформации. Для полимеров, которые обнаруживают вязкоупругие свойства, истинная поверхность контакта определяется соотношением [c.124]

Нагружение повторно действующими статическими силами, вызывающими напряжения за пределами текучести, приводит к пластическому виду усталости материалов. Разрушение металла в этом случае происходит после сравнительно небольшого количества нагружений. Оно характеризуется заметными следами пластической деформации, особенно на участке окончательного разрушения. На поверхности повторно-статических изломов иногда образуются радиальные лучи, сходные с наблюдаемыми при статическом хрупком разрушении деталей. [c.44]

При изучении пластической деформации в условиях микроударного воздействия было установлено, что качественная картина пластического течения металла выявляется простым металлографическим анализом. На рис. 59, а показана микрофотография шлифа углеродистой стали до микроударного воздействия. На полированную поверхность шлифа нанесены прямые риски. После микроударного воздействия риски искривились и сместились относительно первоначального положения (рис. 59, б). [c.99]

На границе слоев, подверженных пластической деформации и- испытывающих упругое сжатие в зоне максимальных касательных напряжений, в результате остаточных напряжений и усталости металла образуются микротрещины. Под влиянием напряжений сдвига микротрещины увеличиваются и выходят на поверхность. После этого происходит отслаивание пленок металла. Развитию микротрещин способствуют окислительные процессы и расклинивающее действие смазки, нагнетаемой давлением масляного слоя. [c.211]

Понижение рабочей температуры в результате уменьшения трения будет оказывать влияние на образование стружки — степень пластической деформации стружки будет меньше, и затраты энергии уменьшатся. Главная трудность в подборе хороших смазок заключается в том, что механизм проникновения смазочного материала к поверхности раздела между стружкой и инструментом неизвестен. Однако имеются достаточные основания считать, что после проникновения к поверхности раздела смазочный материал действует как граничная смазка, образуя прочную пленку, имеющую более низкое сопротивление сдвига, чем основной металл. С таких позиций целесообразно применять смазочные материалы с противозадирными добавками, которые образуют на поверхности изделия твердую смазочную пленку (сульфидную, галоидную). Можно применять также полярные жидкости. Эффективность смазочных материалов зависит от свойств обрабатываемого изделия, скорости резания и подачи. [c.192]

Поверхность металлов становится более активной и после механической дробеструйной обработки. При этом в результате пластической деформации поверхность аккумулирует энергию, т. е. приобретает состояние наклепа, измеряемое повышением микротвердости поверхностного слоя металла. Выявлена прямая связь между прочностью сцепления напыленных покрытий и степенью наклепа поверхности [311]. [c.206]

Применение металлизационных грунтовок. Коэффициенты теплового линейного расширения высокополимеров значительно больше, чем у металлов. Напряжения, возникающие в покрытии при охлаждении его после нанесения, вследствие различия в коэффициентах теплового линейного расширения металла и полимера, благоприятствуют адгезии, когда они нанесены на выпуклые поверхности и стремятся оторвать покрытие, нанесенное на вогнутые поверхности. Если покрытие на вогнутых поверхностях обладает упругими свойствами, например эбонитовое, то напряжения, возникающие в нем, компенсируются упругими деформациями. Напряжения в покрытиях могут компенсироваться также текучестью материала при пластических деформациях. [c.295]

Осповидный износ имеет место только при трении качения. Он возникает вследствие высоких удельных давлений в зонах контакта и выражается в деформации поверхностных слоев металла, появлении остаточных напряжений и усталости металла в результате многократного цикла переменных нагрузок. Характерный осповидный износ наблюдается у подшипников качения (шариковых и роликовых) на поверхности беговых дорожек внутренних и наружных колец, у шестерен быстроходных редукторов (по линии зацепления) и т. п. На твердых поверхностях при осповидном износе на поверхности трения происходит выкрашивание металла и возникают одиночные и групповые впадины (сыпь), волосяные трещины, которые хорошо заметны невооруженным глазом. На мягких поверхностях происходят глубокие пластические деформации. Этот вид износа является следствием усталости металла, которая наступает после достижения определенного количества переменных нагрузок (цикла усталости) . При усталостных поломках поверхность излома резко выделяется своей крупнозернистой структурой. [c.119]

Заготовки, полученные методом пластической деформации в холодном или горячем состоянии, обычно имеют неоднородную твердость и неблагоприятную для резания структуру металла. Для устранения указанных недостатков заготовки перед механической обработкой подвергают нормализации, улучшению, отжигу, отпуску. Наилучших результатов при обработке заготовок из легированных сталей достигают при изотермическом отжиге. После изотермического отжига заготовки имеют крупнозернистую ферритно-перлитную структуру с твердостью НВ 156 — 207 и пределом прочности при растяжении Ств = = 520 686 МПа. Если заготовки имеют пониженную твердость, то при обработке зубьев металл налипает на режущие кромки инструмента, параметр шероховатости поверхности повышается. Слишком твердый материал вызывает повышенное изнашивание инструмента. [c.356]

При измерении предела прочности гранулу равномерно сжимают вдоль одной оси. Давление увеличивают до разрушения гранулы. Предел прочности находят как а=Р]А, где Р — нагрузка, а Л — площадь поперечного сечения. Наблюдаемая прочность может изменяться от 100 фунт/дюйм для некоторых высокопористых материалов до 10 фунт/дюйм для усов высококристаллической керамики [35]. Дефекты поверхности сильно снижают прочность материалов. Не следует упускать из виду чистоту поверхности, так как трещины могут начать распространяться от частиц примеси к чистой поверхности. Напряжения, возникающие при охлаждении порошков и гранул после прокаливания, могут привести к образованию микротрещин, которые затем увеличиваются в условиях реакции. Если возможно, то нужно избегать быстрого охлаждения и циклических изменений температуры. Как указывалось ранее, микротрещины образуются также при дроблении. Пластическая деформация вязких металлов предотвращает развитие трещин в них. В по-ликристаллической керамике аналогичные процессы поглощения энергии не происходят, и образование трещин продолжается до разрушения. Поры могут предотвращать развитие трещин, поэтому оптимальная пористость желательна и с этой точки зрения. [c.32]

После 10 лет эксплуатации произошла разгерметизация трубопровода 0720x10 мм Газораспределительная станция-1-Сакмарская ТЭЦ. Трубопровод протяженностью 9,7 км, предназначенный для транспортировки очищенного природного газа под давлением 1,2 МПа, сооружен из труб производства Челябинского трубного завода (сталь ВСт Зсп). Повреждение трубы представляло собой разрыв металла П-образной формы с основанием, располагавшимся почти параллельно (под углом -20 ) оси трубопровода. Общая длина линии разрыва составляла -2700 мм. Вдоль линии разрыва выявлены три характерные зоны металла 1 — зона с первичной продольной трещиной длиной - 1000 мм без явных признаков пластической деформации. Трещина проходила по поверхности трубы с механическими повреждениями (задиры и вмятина) под углом - 20° к оси трубопровода 2 и 3 — зоны с участками долома, располагавшимися под углом 40-50° к поперечному сечению трубы и направленными в одну и ту же сторону относительно первичной трещины. В зоне 1 находились окисленная поверхность шириной от 7,7 до 8,3 мм, то есть до -90% толщины стенки трубы, и поверхность долома шириной 0,9-1,5 мм по всей длине продольной трещины, Отмечено, что увеличение угла между линией разрыва металла и осью трубы произошло в местах локализации концентраторов напряжений, а именно на концах задира, который явился очагом зарождения исходной трещины. На поверхности трубы в области зарождения трещины и вблизи нее зафиксированы многочисленные механические повреждения металла в виде групп задиров (бороздок) и отдельных вмятин. Размеры задиров длина от 48 до - 1000 мм, глубина — от 0,8 до 3,0 мм. Размеры вмятин длина — от 130 до 450 мм, ширина — от 75 до 130 мм, глубина — от 5 до 25 мм. Наиболее протяженные задиры и самая крупная вмятина располагались вдоль предполагаемой линии зарождения разрыва. Характер задиров [c.56]

Подобные закономерности коррозионно-механического разрушения сварных соединений с мягкой прослойкой отмечаются и при испытаниях в растворе сероводорода. Однако, в этом случае переноса места разрушения с металла мягкой прослойки на основной металл не было. В растворе хлорного железа коррозионное разрушение носит локализованный характер в виде точечных и сплошных коррозионных язв (рис. 4.28). Причем наиболее интенсивному разрушению подвержены участки зон термического влияния. На многих образцах коррозионное разрушение локализуется по следам интенсивной пластической деформации, происходящей в процессе сварки трением (хотя образцы после сварки подвергались высокому отпуску). Уменьшением относительной толщины мягкой прослойки способствует повышению долговечности образцов. Образцы разрушались либо по мягкому металлу в области линии сплавления, либо в зоне термического влияния. Разрушения по ЗТВ чаще наб.пюдаются при относительно высоких долговечностях (в образцах с тонкими мягкими прослойками). В растворе соляной кислоты образцы разрушались преимущественно в результате равномерного коррозионного растворения (рис.4.29) поверхности образца. Тем не менее, окончательное разрушение происходит вблизи контактных плоскостей прослойки. Образцы с достаточно тонкими мягкими прослойками (Х < 0,1) иногда разрушались по основному металлу. Указанное реализуется в случаях, когда скорость коррозии твердого металла равна или больше скорости коррозии мягкого металла, в частности, в образцах, изготовленных из сталей Ст45 + СтЗ (рис. 4.29). В противном случае, разрушение происходит по мягкому металлу (рис.4.30), хотя и отмечается рост долговечности с уменьшения относительной толщины мягкой прослойки. [c.264]

Прием ступенчатого нагружения обеспечивает простоту измерения пластических деформаций, однако дает заметную погрешность в области малых пластических деформаций и не учитывает возможность деформационного старения металла в результате разгрузки после каждого нагружения. Этого можно избежать путем постановки испытаний непрерывным нагружением с записью измеряемых параметров на ленту осциллографа с помошью датчиков, показанных на рис.6.3.5. Датчик деформации (6.3.5,а) имеет упругий элемент с наклеенными с двух сторон тензодатчиками сопротивления. Датчик давления (рис.6.3.5,б) имеет цилиндр 1, нагруженный измеряемым давлением. Наклеенные на его поверхности тензодатчики 2 являются рабочими. Температурную компенсацию при использовании мостовой схемы обеспечивают тензодатчики 3, наклеенные на корпус 4, изготовленный из того же материала, что и цилиндр 1. При измерении кривизны выпучины / (рис.6.3.5,в) перемещение штока 2 относительно опор фиксируется упругим элементом 3 с тензодатчиками 4. Методика обработки записи показаний датчиков при непрерывном нагружении достаточно полно изложена в работе [131]. Построенные таким образом зависимости истинных напряжений от истинных деформаций а,- = /(е,) показаны на рис.6.3.6 для четырех различных марок сталей. Светлые точки — это результаты одноосного растяжения плоских образцов из тех же листов в пределах равномерной деформации до образования шейки. Расположение светлых точек, близкое к соответствующим кривым, построенным по результатам двухосного растяжения, свидетельствует об отсутствии заметной анизотропии свойств испытанных тонколистовых элементов [c.140]

Технология производства опытных сплавов была следующая шихту, представляющую собой смесь в определенной пропорции компонентов сплава в виде стружки, прессовали в цилиндры диаметром 30 мм, которые использовали в качестве электродов. Плавку вели в вакууме в дуговой печи с расходуемым электродом. Полученный в кристаллизаторе слиток диаметром 50 мм перетачивали на диаметр 45 мм и вторично переплавляли в кристаллизаторе диаметром 60 мм. Масса слитков, полученных после второго переплава, 1,2—1,6 кг. Эти слитки подвергали пластической деформации при 1280—1000 С. Склонность ванадия и соответственно высокованадиевых сплавов к окислению (выше 675° С образуется жидкая токсичная окись ванадия, которая стекает с поверхности и не защищает металл от окисления) вызьшает необходимость проведения деформации в герметична контейнерах из нержавеющей стали. После ковки всю поверхность полученной сутунки обрабатьгаали для удаления поверхност-10 [c.10]

Фаг. и. Микроструктура поверхности трения в сечении образца после испытания в условиях схватывания первого рода при скорости скольжения 0,025 м/сеа и удельной нагрузке 50 з/сж. видны вырывы, пластическая деформация металла (Х450). [c.31]

Фиг. 23. Поверхности трения нормализованных образцов (сталь маркп 45) после испытания при скорости скольжения 0,05 м1свк. в условиях схватывания первого рода а—разрушенный участок поверхности трения (X18) б — микроструктура поверхности трения в сечении, видны вырывы, следы пластической деформации металла (ХЗОО).

Фиг. 92. Микроструктура поверхности трения в сеченпц цапфы траверсы передней ноги шасси самолета ИЛ-14 после 680 посадок (а) п в сечении хомута демпфера передней ноги шасси самолета ИЛ-12 после 620 посадок (б). В месте возннкновения дефекта видны следы течения (пластическая деформация) и вырывы металла (Х650).

Фиг. 98. Микроструктура поверхности трения в сечении образца после испытания на сопротивляемость схватыванию в паре с другим образцом, видны следы течения (пластическая деформация), вырыв и налипшие- частицы металла (Х450).

Фиг. 117. Микроструктура поверхности треиия в сечении образца, изготовленного из стали ОХНЗМ, после испытания в паре с образцом, изготовленным из стали марки ШХ15. На поверхности видны вырывы и следы пластической деформации металла (Х400).

Фиг. 125. Микрофотография поверхности трения в сечении образца после испытания при удельной нагрузке 1000 кг/см и температуре 250° С, видны следы пластической деформации металла, глубина деформированного слоя металла достигает 40—50 мк (Х500).

Фиг. 129. Микрофотография поверхности трения в сечении образца после испытания в среде углекислого газа при удельной нагрузке 1300 кг см , видны следы разрушения и пластической деформации металла, глубина деформированного слоя металла достигает 80—90 м/с (Х500).

Определить Д можно двояко. Первый прием состоит в нанесении сетки на поверхность металла и измерении ее до и после разрушения. Сетка может быть заменена серией баз, образованных уколами пирамиды твердомера. Другой прием определения Д , более удобный для кругшых образцов или даже элементов конструкций, состоит в измерении толщины металла с помощью скобы с индикаторной головкой. Лучше проводить измерение толщины металла до и после разрушения. Для аврийно разрушившихся конструкций можно ограничиться измерением толщины только после разрушения. Первоначальная толщина может бьггь определена за пределами зоны пластических деформаций. Исходя при обработке результатов из закона неизменяемости объема металла при Цластической деформации [c.61]

В методе [198] затраченную на разрушение работу находят по распределению остаточных пластических деформаций вблизи поверхности разрушенного металла. Деформация в направлении движения трещины принята равной нулю, а две другие составляющие — поперек трещины и в направлении толщины — могут бьггь определены путем измерения утонения металла после разрыва листа. Основное преимущество данного метода заключается в том, что он способен давать объективную оценку уровня затраченной на разрушение металла энергии в случае вязкого разрушения, когда зона пластических деформаций составляет миллиметры или даже десятки миллиметров. [c.182]

Ребиндер и Епифанов [51] рассматривают износ как поверхностное диспергирование металла, происходящее в результате его многократной пластической деформации. Эта деформация приводит как к упрочнению металла, так и к его усталостному раз-рущению. Поверхностно-активные вещества, адсорбирующиеся или хемосорбирующиеся на границе трения, облегчают диспергирование металла на поверхностном слое, тем самым способствуя приработке его при высоких контактных давлениях. После периода приработки трущихся поверхностей гладкость металла значительно повыщается, в результате чего снижается давление, поверхность становится более прочной и ее износ резко снижается. Противоизносные присадки должны ослаблять взаимодействие трущихся тел. Эффективность такой присадки будет в значительной мере определяться ее остаточным слоем на трущихся поверхностях, толщина которого зависит от химического строения присадки и растворяющей среды. Предполагают, что такие присадки создают или повыщают расклинивающее давление и придают граничным слоям упругие свойства [52, 53]. [c.290]

Если необходим прогрев установки до 450—500° С, то применяются металлические уплотнители. Для создания вакуумно-плотного соединения нужно достигнуть пластической деформации металлической прокладки, Для этого поверхность уплотнения должна быть минимальной, а прикладываемое усилие достаточно большим (например, для алюминия необходима нагрузка 10 кг мм -). Если усилие прикладывается перпендикулярно поверхности уплотняюшего металла, применяется прижимающий фланец с трапецеидальным зубом, имеющим малую поверхность соприкосновения. При малом угле у вершины зуба можно считать, что уплотняющий металл работает исключительно на сжатие 327]. После достижения некоторой определенной деформации происхо- [c.384]

Помимо классической работы Хедвала, на которую мы уже ссылались в разделе 5.1, известно также еще несколько работ, в которых утверждалось, что катализ под действием твердых тел, в частности металлов, заметным образом зависит от имеющихся в них дефектов. Так, Ринекер [44] в 1940 г. обнаруншл увеличение скорости разложения муравьиной кислоты и одновременное уменьшение энергии активации после холодной прокатки никелевого катализатора. Семью годами ранее Эккел [45], применив поликристал-лический никель как катализатор реакции гидрирования этилена, наблюдал, что скорость реакции увеличивалась в 600—1000 раз после того, как никель подвергали пластической деформации путем холодной прокатки. Нет сомнения в том, что при холодной прокатке число дислокаций в никеле увеличивалось [12, 46, 47]. Однако весьма возможно, что поверхности исследуемых катализаторов могли быть сильно загрязнены или недостаточно очищены после прокатки. [c.228]

Холодная деформация поверхностного слоя на металле с ме-тастабильной структурой при обработке может приводить и к фазово-структурным изменениям. Известно, что при полировке аустенитной стали 18-8 окисью алюминия поверхностный слой может претерпевать мартенситное превращение [151]. Быстрый нагрев и охлаждение с одновременной пластической деформацией при обтачивании некоторых сталей (40, 45, ШХ15) после закалки могут приводить к образованию на поверхности белого слоя со специфической структурой, заметно влияющего на электрохимическое поведение образцов [155]. [c.122]

Сила пропахивания Боудена (т. е. сила, необходимая для пластического оттеснения металла) заменена в формуле Вей-лера—Лихтмана выражением РтА5, которое соответствует силе, необходимой для объемной пластической деформации металла в процессе волочения. Считают, что Рт примерно равно твердости металла по Бринеллю Нв) и примерно в два раза больше предела текучести металла р ). А5 выражает уменьшение площади поперечного сечения прутка или проволоки после волочения. Показано, что если твердые смазки с известным значением т наносят на поверхность металла, то полученные результаты лучше согласуются с формулой (33). Некоторые интересные экспериментальные данные [22] получены при протяжке медных и латунных пластин, поверхность которых покрыта оловом. Исследователи установили, что их результаты точнее описываются формулой Боудена (31) только при применении неполярных смазочных материалов в присутствии полярных смазочных материалов или твердых пленок лучшее совпадение [c.179]

Разгерметизация ТП 0 720x10 мм ГРС-1 - Сакмарская ТЭЦ произошла после 10 лет эксплуатации. Данный ТП протяженностью 9,7 км, предназначенный для транспорта очищенного природного газа при давлении 1,2 МПа, сооружен из труб производства ЧТЗ сталь ВСтЗсп. В процессе исследований установлено, что повреждение трубы представляет собой разрыв металла приблизительно П-образной формы, с основанием, располагающимся почти (под углом примерно 20°) параллельно оси ТП. Участок поверхности трубы, ограниченный линией разрыва, разогнут примерно на 90° до положения, близкого к перпендикулярному к образующей. Общая длина линии разрыва составляет около 2700 мм. Длина проекции линии зарождения разрыва, т.е. исходной трещины, явившейся причиной аварии, на продольную ось трубы примерно 950 мм. Вдоль линии разрыва металла выявлены три характерные зоны 1 - первичная продольная трещина длиной около 1000 мм без явных признаков пластической деформации, проходящая под углом примерно 20° к оси ТП по участку имевшихся на поверхности трубы механических повреждений (ряда задиров и одной вмятины) 2 и 3 - участки долома, проходящие под углом 40-50° к поперечному сечению трубы и направленные в одну сторону относительно первичной трещины. В изломе металла вдоль всей продольной (предположительно исходной, первоначальной) трещины (зона 1) выявлены окисленная поверхность шириной от 7,7 до 8,3 мм, т.е. примерно до 90 % толщины стенки трубы поверхность долома шириной 0,9—1,5 мм по всей длине продольной трещины. Отмечено, что изменение направления линии разрыва металла на концах исходной трещины (имеющей окисленную поверхность в разломе) на более крутое отно- [c.57]

Физические свойства, желательные в красочных пленках. Много внимания было уделено химиками вопросу об эластичности красок. Эластичность желательна в том отношении, чтобы краска могла без трещин приспособляться к объемным изменениям защищаемого металла, но это должно быть достигнуто не за счет приставания к поверхности. Известны случаи, где способность к эластическим изменениям нежелательна, а необходихма способность к пластичному течению. Представим себе окрашенный образец, помещенный в сильно активной атмосфере. В каждом слабом месте пленки ржавчина начинает показываться главным образом под покрытием и производит давление снизу вверх. Если пленка способна к пластической деформации, то, вероятно, произойдет легкое местное кзменение, после которого ржавление, может быть, само прекратится, так как ржавчина закроет слабые места. Если пленка эластична, давление передастся другим частям покрытия, и она постепенно будет оторвана от своей базы — поверхности, которую она покрывает. Здесь не будет прекращения ржавления и, вероятно, в конце концов покрытие слезет большими кусками. Это в действительности было обнаружено при лабораторных опытах 2. Образцы стали, покрытые (1) мягкими смоляными красками и (2) высокоэластичными красками были [c.742]

Для большинства сплавов вполне удовлетворительные ре -зультаты дает нормальный процесс шлифовки на наждачной бумаге, вл)ажная полировка и травление погружением или смачиванием. Однако в ряде случаев предпочтение нужно отдать электрополировке, особенно если имеется опасность, что наклеп, полученный в процессе полировки, повлияет на структуру поверхности. Первым электрополировку для металлографической работы применил, повидимому, Жаке [126]. Его метод вк.пючает обычную на первом этапе механическую обработку образца для получения достаточно гладкой поверхности. Затем составляют цепь, в которой образец делают анодом электролит подбирают так, чтобы в нем металл образца был растворим только слегка. При этих условиях концентрация металлических ионов на поверхности быстро достигает насыщения, после чего ток в основном зависит от градиента концентрации металлических ионов перпендикулярно поверхности. Выступы на поверхности связаны с большим градиентом концентрации и имеют тенденцию растворяться быстрее, чем впадины. Таким образом, электролиз приводит к сглаживанию, и при соответствующих условиях прекрасная полированная поверхность может быть получена без пластической деформации. Процесс регулируется в основном концентрацией поляризованных ионов, а это обусловливает характерную зависимость между плотностью тока и приложенным напряжением (рис. 1132). При возрастании напряжения плотность тока сначала возрастает до некоторого максимума, затем несколько снижается и остается постоянной, пока в электролите не начнется новый процесс (обычно выделение кислорода). Наиболее удовлетворительные результаты обычно получаются при напряжении, которое соответствует правому краю горизонтал1ьного участка приведенной кривой, как показано стрелкой на рис. 132. [c.243]

Исследование поверхности никеля после постепенного стравливания меди (рис. 4) показывает, что очаги взаимодействия образуются на деформаци- онных микровыстунах никеля под микровыступами обработки меди в процессе их пластического деформирования. Плотность очагов взаимодействия между соединяемыми металлами возрастает но мере приблии ения к вершине микровыступа обработки меди. Связано это с тем, что высокая степень пластической деформации микровыступа меди в момент его контактирования с поверхностью никеля инициирует в нем интенсивную наведенную пластическую деформацию. Характер распределения очагов взаимодействия на отдельных участках обусловлен микрогеометрической неоднородностью рельефа обработки и неравномерным растеканием микровыстуна обработки меди но поверхности никеля. В целом процесс топохимической реакции между соединяемыми металлами в макроскопическом масштабе имеет дискретный характер, что обусловлено особенностями пластической деформации кристаллических твердых тел. [c.204]

В ходе решения с применением конечно-элементного программного комплекса АК8 8 была построена конечно-элементная модель цилиндрической обечайки с использованием 8-узловых 6-гранных конечных элементов 5о11(170 для температурного анализа и зоИс145 для конструкционного анализа. При этом решение для конструкционного анализа проводилось в упругопластической области нафужения с учетом возможности возникновения пластических деформаций металла шва и обечайки. Заданием распределения температуры в зоне сварного стыка на момент окончания сварки, а также заданием конечной температуры обечайки с учетом конвективного теплообмена на поверхностях контакта металл-воздух при заданной температуре окружающей среды, моделировался процесс остывания сварного шва (рис. 1). Далее были получены распределения остаточных напряжений и деформаций в цилиндрических обечайках с продольным стыком, имеющих различные диаметры, толщину стенки и длину. На рис.2 показано распределение эквивалентных напряжений на наружной поверхности обечайки с продольным швом и схема деформирования цилиндрической обечайки после охлаждения сварного соединения. [c.46]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология