ИСТЕЧЕНИЕ ЖИДКОСТИ ИЗ ФОРСУНОК

Для формулировки однозначного соответствия между коэффициентом расхода форсунки и ее геометрическими размерами используется принцип максимального расхода жидкости, согласно которому из всех мыслимых режимов истечения жидкости из форсунки устойчивым является лишь такой, при котором расход жидкости оказывается наибольшим. Результаты экспериментов, выполненных Г. Н. Абрамовичем, привели его к выводу, что разработанная им теория удовлетворительно подтверждается опытными данными как с качественной, так и с количественной стороны. К такому же выводу пришел и Л. Д. Берман [Л. 3-13] на основе анализа опытных данных отдельных работ. [c.96]

При истечении жидкости из форсунки на ее оси устанавливается вихрь таких размеров, при которых достигается максимальный расход жидкости. При этом [c.126]

Здесь Е — коэффициент поверхностного натяжения жидкости р , Рс плотности жидкости и газа и — скорость истечения жидкости из форсунки Р динамическая вязкость жидкости Др — перепад давления на форсунке к толщина пелены жидкости на срезе сопла форсунки. [c.551]

Приведенные уравнения удовлетворительно описывают зависимость гидравлического сопротивления (АР, Па) от скорости газа в горловине ( и/ ,, м/с), удельного расхода жидкости на орошение ( л/м газа), скорости истечения жидкости из форсунки (, м/с). Экспериментальные данные обрабатывались методом множественной корреляции. Диапазон рабочих скоростей газа исходных параметров составлял 25 — 45 м/с в пересчете на сечение горловины СВ. Диапазон изменения величин д = = 0,5 4л/м , w = 1,5 10 м/с. Отклонение расчетных значений АР от экспериментальных не превышает 15%. [c.7]

Распад пелены вызван возникающими на ней волнами возмущений, которые образуются еще при движении жидкости в вихревой камере и сопле форсунки. При истечении жидкости из форсунки на процессе распада пелены сказывается также влияние окружающей среды. [c.138]

Для определения вида функции ф =/ (Л) Г. Н. Абрамович принял, что при истечении жидкости из форсунки на оси ее устанавливается вихрь таких размеров, при которых достигается максимальный расход (принцип максимального расхода). [c.281]

Начальная скорость истечения жидкости из форсунки [c.172]

Истечение жидкости из форсунки происходит через кольцевое сечение, центральная же ее часть не заполнена [c.29]

На рисунке даны зависимости полноты поглощения и сопротивления аппарата от удельного расхода и скорости истечения жидкости из форсунки. Наивысшая предельная полнота поглощения сернистого ангидрида достигается при скорости истечения жид- [c.56]

Пример И. Определить для раскрытой центробежной форсунки (т =1) Q — расход воды через форсунку, / 3 — радиус внутренней границы вихря, 2ф — корневой угол факела ф — коэффициент скорости истечения жидкости из форсунки. Заданы основные конструктивные размеры форсунки (/ j = 3,055 мм, == 1,90 мм , 3, = 1,Ю мм л = 2, 1 = 0,793, = 2,78, б = 90°) рабочая жидкость — вода, у = 1000 кгс/м , v = = 0,0101 см сек давление жидкости на входе в форсунку Рт = 9 кгс1см . [c.112]

Пример П. Определить для раскрытой центробежной форсунки (т=1)г расход воды — О, радиус внутренней границы вихря — Гпз, корневой угол факела— ф, коэффициент скорости истечения жидкости из форсунки — фск. Заданы основные конструктивные размеры форсунки 1 = 3 мм (3-10 3 м),. Рвх = 1,9 мм= (1,9-10-5 м),йвх = 1 мм (10-3 п=2, 1 = 0,8, >. =2,78, 6 = 90° физические свойства рабочей жидкости р=1000 кг/м , г = 0,1-10- м /с, давление жидкости на входе в форсунку р=9-102 кПа (0,9 МПа). [c.59]

Желательно также свести к минимуму потери энергии, так как с ростом потерь снижается скорость истечения жидкости из форсунки и ухудшается качество распыливания. [c.88]

Истечение жидкости из форсунок [c.16]

Центробежная форсунка при заданном корневом угле факела и выбранном давлении подачи должна обеспечить требуемый расход жидкости. Желательно также свести к минимуму потери энергии, так как с их ростом снижается скорость истечения жидкости из форсунки и ухудшается качество распыливания. [c.65]

Оба члена правой части уравнения (3) являются функцией массовой скорости истечения жидкости из форсунки Дифференцируя Е по при постоянных Wт и Е[0, приравнивая производную нулю, находим значение для форсунок с завихрителями, соответствующее минимальному общему расходу энергии [c.132]

Величина в определяет размеры кольцевого потока, по которому происходит истечение жидкости из форсунки. В центробежной форсунке полный перепад давления (напор Н) расходуется на создание скорости жидкости во входном отверстии и на создание осевой составляющей скорости в сопле форсунки. [c.175]

Недостатком обоих методов является то, что они не учитывают скорость истечения жидкости из форсунки эта скорость определяет эжектирующее действие струи, причем с повышением скорости последнее усиливается, что приводит к снижению сопротивления. [c.554]

Представляют интерес так называемые эжекторные скрубберы Вентури, в которых основная доля энергии, затрачиваемой на очистку газа, подводится к орошающей жидкости через расположенную в конфузоре форсунку под давлением 0,6-1,2 МПа и выше. Энергия высокоскоростной струи жидкости расходуется, с одной стороны, на эжектирование и транспортировку газа через аппарат, а с другой — на очистку газа. При соответствующих давлениях и расходах орошающей жидкости можно не только довести до нуля гидравлическое сопротивление аппарата, но и создать положительный напор. В промышленной практике имеются примеры работы эжекторных скрубберов без дымососов с выбросом очищенных газов непосредственно в дымовую трубу. Скорость газового потока в сечении горловины (камеры смешения) рекомендуется выбирать в пределах 10-35 м/с, а длину камеры смешения — около трех ее диаметров. Скорость истечения жидкости из форсунки в эжекторных скрубберах значительно выше, чем в скрубберах Вентури обычного типа. [c.390]

Увеличение скорости истечения жидкости из форсунки (до 10 м/с) влияет на гидравлическое сопротивление двояко. С одной стороны, повышение скорости истечения вносит дополнительное количество движегшя и снижает затраты энергии газа на разгон и деформацию капель. В этом случае зависимость сопротивления СВ, работающего на воздухе, становится обратно пропорциональной скорости истечения жидкости из форсунки. С другой стороны, при уменьшении диаметра капель увеличивается поверхность фазового контакта в общей массе жидкости на орошение и, соответственно, возрастают затраты энергии на взаимодействие этой поверхности с газом. Поэтому на режимах без дробления капель газом следует ожидать увеличения гидравлического сопротивления СВ с повышением скорости истечения жидкости, что и наблюдают при работе на коксовом газе. [c.7]

Зависимости полноты поглошеппя сернистого ангидрида (а) и сопротивления аппарата (б) от удельного расхода и скорости истечения жидкости из форсунки при скорости газа в горловине Т17 ,=30,8 — —[36,5 м/сек. [c.57]

Показатель форсуночного абсорбера зависит не только от и <7, но и от скорости истечения жидкости из форсунки При увеличении турбулизируется жидкая фаза, уменьшается расход энергии газового потока на разгон капель, но при этом одновременно увеличивается сопротивление форсунки (расход энергии на транспортировку жидкости) и, что более важно, из-за большой абсолютной скорости капель в горловине не достигается необходимая для их дробления относительная критическая скорость. Основная масса капель не дробится при прохождении через горло- [c.70]

Центробежный распылитель при выбранном давлении подачи должен обеспечить требуемый расход жидкости при этом желательно свести к минимуму потери энергии, так как с их ростом снижается скорость истечения жидкости из форсунки и ухудшается качество распыления. На основе рассмотренной выше теории центробежного распылителя и анализа обширного экспериментального материала сформулированы практические рекомендации и предложен метод расчета центробежных распылителей [1]. Эти рекомендации относятся к форсункам авиационных газотурбинных двигателей, для которых характерно распыление маловязкой жидкости (керосина). Они могут быть приняты и для сельскохозяйственных распылителей, рассчитанных на распыление маловязких жидкостей (водных препаратов пестицидов при крупно- или мелкообъемном опрыскивании). При распылении очень вязких жидкостей (например, при ультрамалообъем-ном опрыскивании) предложенные рекомендации и метод расчета нуждаются в коррективах. [c.14]