Длина камеры смешения

Рис. 9.10. Изменение статического давления по длине камеры смешения прн дозвуковом течении газов

Потребная длина камеры смешения в эжекторе может быть определена соотношением [c.110]

Длину камеры смешения (между выходным сечением сопла и выходным сечением камеры) находим по формуле (437) [c.243]

Здесь Ь — длина камеры смешения — диаметр камеры [смешения. Величина [c.110]

Дроздова А.Н., Демьянова Л.А. Исследование работы струйного аппарата при различных длинах камеры смешения и [c.319]

Длина камеры смешения [c.224]

Третий геометрический параметр эжектора — относительная длина камеры смешения з/йз — в обычные методы расчета эжектора не входит, хотя и существенно влияет на параметры эжек- [c.504]

Чтобы теоретически определить оптимальную длину камеры смешения, надо знать закон изменения коэффициента [c.564]

Прн этом длину камеры смешения рекомендуется принимать равной трем-четырем ее диаметрам. Зная расход рабочей среды [c.46]

Можно показать, что для эжекторного увеличителя тяги потребная длина камеры смешения меньше определяемой по максимуму разрежения на входе или по максимуму коэффициента эжекции п. Дело в том, что при данном расходе смеси количество движения ее пропорционально коэффициенту поля т > 1 (см. 2) это смещает оптимум тяги в сторону больших значений т, т. е. меньших lг dг Эксперименты действительно по- [c.564]

Длину камеры смешения принимают равной [c.487]

Первая из них связывает точки огибающей к = /( ) со значениями К для характеристик насосов, касающихся огибающей в этих точках. Вторая позволяет определять оптимальную длину камеры смешения по отношению к ее диаметру для каждого К. [c.284]

Приближение сопла к цилиндрической части камеры смешения приводит к уменьшению рабочей длины камеры смешения. Это незначительно отражается на величине потерь, тогда как удаление сопла, приводящее к входу струи с ударом в конфузорную часть камеры смешения, существенно ухудшает работу горелки. В связи с этим рекомендуется принимать. [c.244]

При проектировании круглых горелок применение нескольких сопел (вместо одного) позволяет сократить длину камеры смешения. Надежных данных о зависимости длин как входной, так и цилиндрической частей горелки от числа сопел не имеется. По-видимому, длпна цилиндрической части камеры смешения из-за большей равномерности скоростей по сечению может быть сокращена в 1,4— [c.245]

Оптимальная длина камеры смешения [c.101]

Процесс обмена энергией между рабочей и подсасываемой жидкостями приводит к расширению рабочей струи за счет вовлечения в ускоренное движение подсасываемой жидкости. Это расширение происходит до тех пор, пока струя не коснется стенок камеры смешения. В этот момент прекращается подсасывание окружающей жидкости и начинается процесс смешения. В результате смешения вытянутые профили скоростей, наблюдающиеся в сечениях камеры смешения, близких к срезу сопла, становятся более пологими (рис. 5), что приводит к постепенному росту давления по длине камеры смешения. Когда процесс перемешивания в основном заканчивается, давление достигает своего максимального значения, а затем начинает уменьшаться вследствие того, что увеличивающееся за счет все более пологого профиля скоростей давление уже не может скомпенсировать уменьшения [c.13]

Длина горловины значительно сказывается на к. п. д. эжектора. Полная длина камеры смешения (длина входного участка и горловины) зависит как от геометрического параметра эжектора тп, так и от полученного в. эжекторе коэффициента подмешивания и. Основной геометрический параметр эжектора в значительно большей степени влияет на длину камеры смешения, поэтому им и руководствуются при выборе оптимальной длины. Полную длину камеры смешения следует принимать [c.22]

Изменение удельной энергии потоков обусловлено, с одной стороны, обменом энергии между ними в процессе смешения в горловине, а с другой — потерями энергии (напора) при преодолении жидкостью гидравлического сопротивления центрального сопла Ащ, кольцевого сопла (входа в горловину) Ахк, гидравлического сопротивления по длине камеры смешения (горловины) Аг и сопротивления диффузора Ад. [c.34]

В основу расчета струйных насосов в различных литературных источниках положены одинаковые уравнения. В связи с необходимостью использования дополнительных эмпирических уравнений и коэффициентов, описывающих потери о.5 напора в конструктивных элементах струйных насосов, результаты расчета их т характеристик по методикам конкретных 0,2 /-авторов могут иметь определенные расхождения. Кроме того, конструктивные размеры элементов струйных аппаратов (длина камеры смешения, угол раскрытия диффузора, расстояние от сопла до входа в камеру смешения и др.) в практике могут изменяться в достаточно широких пределах. По этой причине результаты расчета эксперимента также могут отличаться. [c.39]

Рнс. 1.32. Характер распределения осевых скоростей V по длине камеры смешения гидроструйных иасосов [c.68]

Рис. 1.33. Зависимость оптимальной относительной длины камеры смешения от отношения т = 5г/5с

Явления, происходящие в камере смешения, можно представить в следующем виде [65 ]. Струя воды входит в камеру смешения, сохраняя свою первоначальную цилиндрическую форму. На расстоянии примерно двух—четырех диаметров от начала камера смешения оказывается заполненной молочно-белой водовоздушной эмульсией (пеной), причем у стенок наблюдаются обратные токи. Эмульсия, движущаяся в обратном направлении, снова захватывается струей. Возвратное движение обусловлено повышением давления по длине камеры смешения. Давление в начале камеры обычно близко к давлению в приемной камере эжектора р . [c.98]

В результате экспериментов с эжекторами, имеющими удлиненную камеру смешения (ЭУ), было установлено, что при длине камеры смешения (12-=-14) г коэффициент подсоса при всех значениях рн не превышает значений, полученных для коротких эжекторов (ЭК). Увеличение длины камеры смешения до (14-Г-20) приводит к увеличению примерно в два раза. Наибольшая прибавка происходит при увеличении длины камеры смешения /г в диапазоне от 14 ДО 184- Максимального значения коэффициент подсоса и достигает при = (20-г-Зб) 4- При увеличении свыше (40- 48) коэффициент подсоса снова уменьшается до значений, соответствующих /р = 144-. Проведенные исследования [30] позволили для определенного сочетания режимных параметров упростить общепринятую конструкцию струйных аппаратов, состоящих из сопла, конфузора, камеры смешения, дис узора, оставив только соосно расположенные сопло и камеру смешения (горловину) увеличенной длины (см. рис. 3.1,6). [c.99]

При проектировании эжектора важно правильно выбрать длину камеры смешения, обеспечивающую достаточно полное выравнивание поля скорости в поперечном сеченпи потока. Расчет показывает, что при неполном смешении, когда коэффициент поля на выходе из камеры т>1 (см. 2), эффективность эжектора ухудшается при заданном давлении на выходе р4 снижается разрежение на входе в камеру, надает коэффициент эжекции и выигрыш в тяге. Если не учитывать трения о стенки, то максимальный эффект соответствует т -> 1, т. е. неограниченному увеличению длины камеры. В действительности, однако, существует конечное оптимальное значение длины камеры, так как при малой неравномерности поля скорости полезный эффект, получаемый за счет дальнейшего выравнивания, не компенсирует возрастающих гидравлических потерь. Экспериментально это определяется по наличию максимума статического давления смеси на некотором конечном расстоянии от входа в [c.564]

Уравнение движения (2.2.12.3) для сечений Си/) при пренебрежении гидравлическими потерями по длине камеры смешения примет вид [c.100]

Течение в камере смешения представляется следующим образом. Струя жидкости поступает в камеру смешения, сохраняя свою первоначальную цилиндрическую форму. Примерно на расстоянии 2-3 калибров 3 от начала камера смешения оказывается заполненной молочно-белой водовоздушной эмульсией (пеной), причем у стенок камеры смешения наблюдаются обратные токи водовоздушной эмульсии, которая снова захватывается струей и увлекается ею. Это возвратное движение обусловлено повышением давления по длине камеры смешения. Давление р в начале камеры смешения равно давлению в приемной камере. При низких противодавлениях повышение давления в цилиндрической камере смешения сравнительно невелико. Основное повышение давления происходит в диффузоре. При увеличении противодавления эта картина изменяется степень повышения давления в диффузоре уменьшается, а в камере смешения — резко увеличивается, причем это происходит на сравнительно небольшом участке камеры смешения скачкообразно. Чем меньше от- [c.425]

Назначение соиел — с ми- нимальными потерями подвести газы к входу в смесительную камеру. Расположение сопел может быть таким, как на рис. 9.4 (эжектирую-щий поток внутри, а эжек-тируемый—по периферии камеры), и обратным (рис. 9.1), когда эжектирующий газ подается в камеру по внешнему кольцевому соплу. Для сокращения длины камеры смешения один или оба потока могут быть разделены на несколько струй, что требует соответствующего увеличения количества сопел. [c.494]

Рис. 9.5. Схема теченпя и изменение поля скоростей по длине камеры смешения при дозвуковой скорости потоков

Потребную длину камеры можно существенно сократить, если раздробить эжектирующую струю на несколько струй для этого применяют многосопловую конструкцию или специальное секционное сопло (рис. 9.37). С помощью такого эжектора принципиально можно получить выигрыш в реактивной силе, несколько больший указанных выше значений, поскольку в результате уменьшения длины камеры смешения снижаются потерп на трение о ее стенки, сильно влияющие на эффективность эжекторной реактивной системы. [c.565]

Смешение турбулентных струй определяется следующими параметрами соотношением кинетических энергий смешивающихся потоков q = Pivjf/pjv , начальной интенсивностью турбулентных пульсаций е и относительной длиной камеры смешения L/d. Индексы 1 и 2 относятся к параметрам основной и спутной струи L,d - длина и гидравлический диаметр смесительной камеры. [c.239]

Сечения конфузора и горловины (камеры смешения) подбираются таким образом, чтобы создавать условия для эжек-ции гачов потоком жидкости. Скорость газовою потока в сечении камеры смешения рекомендуется выбирать в пределах от 10 до 12 м/с, а длину камеры смешения — около трех ее диаметров. Удельный расход жидкости на орошение эжекторно- [c.129]

Если типовые эжекторы не могут быть применены для заданных условий, то основные конструктивные размеры эжекторов. можно определить, воспользовавшись зависимостями, предложенными М. М. Гервасьевой (рис. 5.9), которые составлены для эжекторов низкого давления с длиной камеры смешения, равной шести калибрам, углом раскрытия диффузора а2 = 8° и отношением fз/f =0,4. [c.225]

На основном участке камеры смешения происходит выравнивание поля скоростей. Профиль скорости преобразуется таким образом, что у оси насоса скорости уменьшаются, а около стенки возрастают. Выравнивание профиля скоростей закан швается на длине камеры смешения, равной примерно (6 - 8) диаметрам. [c.692]

Запишем уравнение изменения удельной энергии по длине проточной части гидроструйиого насоса и уравнение изменения количества движения по длине камеры смешения. [c.34]

Баланс энергии в кольцевых гидроструйных насосах выполнен А. М. Скорубко [631. На рис. 1.19 приведены полученные им графики баланса мощности для двух кольцевых насосов, имеющих разные отношения т = Зр/Зс (3,76 и 7,25). Из графиков следует, что с увеличением отношения т КПД струйного насоса уменьшается. Анализ баланса мощности показал, что по мере увеличения коэффициента подсоса в струйном насосе с т = 3,76, который имел длину камеры смешения, равную трем ее диаметрам, потери мощности в диффузоре, где продолжается процесс смешения, растут. В струйном насосе с т = 7,25, который имел более длинную камеру смешения, процесс смешения в основном заканчивается в ней, поэтому в таком насосе преобладают потери в камере смешения. Это подтверждает вывод о существенности взаимного влияния камеры смешения и диффузора (см. п. 1.2) и обоснованность введения в уравнение характеристик (1.30) коэффициента 1рэ, отражающего потери энергии в камере смешения и диффузоре. [c.49]

Оптимальной для кольцевых насосов является цилиндрическая камера смешения. Коническая камера не улучшает гидравлических характеристик. Характер распределения осевых скоростей в камерах смешения струйных насосов с кольцевым (см. рис, 1,14) и центральным (см. рис. 1.8) соплами различен (рис. 1.32). На начальном участке камеры смешения струйного насоса с кольцевым соплом происходит возрастание, а не падение осевой скорости. Выравнивание эпюры скоростей начинается на расстоянии (5ч-6) и заканчивается в конце камеры смешения ( lOdp). Оптимальная длина камеры смешения зависит от параметра т [см. формулу (1.67)] и составляет (2,7-г--i-10,8) dr при изменении /п от 4 до 9. При т = 3,5-г-6 камера смешения кольцевых струйных насосов в полтора-два раза короче, чем насосов с центральным рабочим соплом (рис. 1,33). Для бездиффузорных кольцевых струйных насосов длина камеры смешения может быть принята равной (Зч-4) d . [c.69]

В большинстве случаев аппараты с компактной струей относятся к изотермической группе. Наряду с традиционной формой проточной части (рис. 6.3.4.1, а) применяются ЖГСА, в которых рабочая жидкость подается в камеру смешения через несколько рабочих сопел или одно сопло (многоструйное, рис. 6.3.4.1, г) с несколькими отверстиями. Увеличение поверхности контакта фаз взаимодействующих сред приводит к увеличению коэффициента инжекции при прочих равных условиях. Эффективность ЖГСА возрастает также в случае увеличения длины камеры смешения до 40-50 вместо 8-10 калибров для однофазных СА. Это связано с тем, что образование однородной газо-жидкостной эмульсии требует большей длины пути перемешивания, чем выравнивание профиля скорости однофазного потока. В этом случае отпадает необходимость в диффузоре. [c.425]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология