Распределение давления на поверхности

Давление жидкости на элементы вращающегося ротора. Распределение давления на поверхность ротора зависит от его размеров, угловой скорости и формы. Распределение давления необходимо [c.315]

На рис. 117, а изображена схема потока, вытекающего из сопла А с острыми кромками. На некотором расстоянии Ас от сопла перпендикулярно к его оси расположена плоская заслонка Б. Если истечение происходит в пространство, заполненное средой, находящейся под давлением больше атмосферного, то распределение давления на поверхности заслонки со стороны потока будет приблизительно таким, как показано на схеме. Максимальное давление действует в месте пересечения оси сопла с заслонкой, где скорость движения среды равна нулю. [c.302]

Распределение давления на поверхности тел или на границах данной области не задается, а, наоборот, определяется опять из решения системы (10,1). [c.131]

Распределение давлений на поверхностях здания зависит от его формы, направления ветра, а также рельефа местности и влияния близко расположенных зданий. [c.942]

Результаты хорошо согласуются с данными таблиц [224], которые на рисунках отображены квадратиками. Отметим характерные при обтекании конусов перегиб ударной волны и минимум в распределении давления на поверхности конуса. [c.203]

Фиг. 4. Распределение давления на поверхности углерода для насадки внутренним диаметром 2,31 мм и углеродного стержня диаметром 9,52 мм.

Рис. S9. Схема утечек в ступени центробежного насоса и распределение давления на поверхностях дисков рабочего колеса

Рассмотрим силы, действующие на виток. Закон распределения давления на поверхность витка нам неизвестен. Считаем, что равнодействующая от распределенной нагрузки на виток резьбы гайки, выполненный по номинальным размерам, приложена (приблизительно) в середине витка (рис. 6, а). [c.43]

Радиальное распределение давления на поверхности анода, позволяющее вычислить скорости газового потока и коэффициент теплоотдачи [c.118]

Рассматривая распределение давления на поверхности профиля крыла, мы видим, что давление в передней части профиля больше атмосферного. У ребра атаки давление равно атмосферному. Далее от ребра атаки давление уменьшается до отрицательной величины, т. е. до разрежения. [c.333]

Распределение давления на поверхности сферы составляет [c.64]

Из уравнений (4.79) и (4.80) распределение давления на поверхности ци- [c.133]

Для расчета величины применялся также метод малых возмущений [9, 10]. При этом были сделаны предположения о том, что деформации капли симметричны относительно направления потока газа и распределение нормальных и касательных составляющих аэродинамической силы не изменяется при деформации капли. Были получены зависимости величины от критерия Лапласа Ьр = ар а/ц и распределения давления на поверхности капли. [c.133]

Капли жидкости, образовавшиеся в результате распада струи (пленки), можно разбить еще на более мелкие капли, если будут соблюдены соответствующие условия. Некоторое распределение давлений на поверхности капли, обтекаемой потоком газа, приводит к ее деформации. Разрушение капли произойдет тогда, когда внешние силы (в данном случае аэродинамические), действующие на каплю, преодолеют силы поверхностного натяжения. [c.180]

Остановимся далее на выявлении механизма диспергирования переднего фронта ограниченного облака частиц. Для наших целей представляет интерес картина распределения давления на поверхности первой периферийной чешуйки в различных сечениях вниз по потоку в зависимости от азимутального угла ф (ф = О - внутренняя сторона, ф = 180° - внешняя сторона частицы по отношению к плоскости взаимодействия, лежащей между телами, в цилиндрической системе координат ось X направлена по оси тела). Картина распределения давле- [c.209]

Рис. 3.34. Распределение давления на поверхности на момент времени I = 0.22 мс для случаев разной формы передней кромки слоя (вязкий расчет)

Распределение давления на поверхности [c.179]

На восточной границе оно постоянно, что обеспечивает отсутствие поперечного к границе геострофического течения. Первое слагаемое в правой части (11.16.10) соответствует колебаниям давления, совпадающим по знаку во всей внутренней области. При приближении к восточной границе их величина уменьшается. На рис. 7.8, а (часть 1), который демонстрирует реальное распределение давления на поверхности океана, также можно наблюдать эту особенность. Значение А зависит от течений в окрестности экватора. Эта часть решения соответствует течению, которое может переносить воды в экваториальную зону (или из нее) и, таким образом, питать экваториальное струйное течение или поглощать его. [c.220]

Сравнение с табличными данными ио отходу ударной волны и распределению давления на поверхности обтекаемого тела показало высокую эффективность данного метода в широком диапазоне изменения чисел Маха набегаюш его потока (М = 2 — 50), в частности, ири обтекании сферы и удлиненных (свыше 50 радиусов затупления) затупленных по сфере цилиндра и конусов с различными углами полураствора. [c.200]

Тот факт, что в случае неизмененного пограничного слоя не удается скоррелировать числом Не, объясняется изменением состава подаваемой смеси. Уильямс и Шипмен [18] на основании шлирен-фотографий пламен, стабилизированных на круглых цилиндрах, прищли к выводу, что число Не не характеризует структуру пламени, и установили, что при постоянном числе Не распределение давления на поверхности стабилизаторов зависит от диаметра стабилизатора. Жукоский [19], используя в качестве стабилизаторов пламени водоохлаждаемые цилиндры, установил, что число Не, при котором вихревые слои становятся полностью турбулентными, возрастает с увеличением диаметра стабилизатора. Это можно объяснить также следующим образом. Когда удаляется пограничный слой, газы в следе соприкасаются с холодными несгоревшими газами, при этом для вихревых слоев на стабилизаторах указанных двух размеров создаются аналогичные пограничные условия как в отнощении градиентов температуры, так и градиентов скорости. В случае неизмененного пограничного слоя возможно, что температура отделяющегося от стабилизатора потока будет зависеть от размеров стабилизатора. Таким образом, в первом случае число Не может оказаться достаточно хорошим корреляционным параметром, тогда как во втором случае оно может и не быть таким параметром. Можно считать, что такое предположение отрицается экспериментами Жукоского с охлаждаемыми стабилизаторами но пока не будет установлено, что при охлаждении создаются аналогичные пограничные условия, этот вопрос следует оставить открытым. [c.214]

V,l. Измерение давлений. Для измерения распределения давлений на поверхности анода -в анод был встроен водоохлаждаемый зопд с отверстием 0,5 мм. [c.126]

Насос имеет щелевое уплотнение. Плунжер и втулка изготовлены из азотированной хромомолибденовой стали, зазор между ними составляет 0,04—0,06 мм. На ллунжер-е проточены кольцевые канавки, являющиеся лабиринтами и обеапечивающие равно.мерное распределение давления на поверхность плунжера. [c.376]

Данные о распределении давления на поверхности модели представляют интерес для получения общих сведений о характере ее обтекания, а также выявления наиболее важных особенностей течеиия непосредственно в окрестности линии сопряжения крыла и фюзеляжа. Некоторые из полученных в [2 ] результатов, относящихся к обтеканию приведенной выше модели (см. рис. 4.1), показаны на рис. 4.5 в виде распреде 1ений коэффициента давления , = (Я,. - по [c.218]

Выполненные впоследствии в сходной конфигурации экспериментальные исследования процесса взаимодействия пограничного слоя с падающим извне косым скачком уплотнения 35—38, 641 показали, что практически на всей поверхности модели течение существенно трехмерно и характеризуется рядом особенностей, вызванных интенсивным движением газа из области повышенного давления вблизи ребра угла в направлении свободной боковой кромки горизонтальной грани, удовлетворяя условию неразрывности. Ясно, что в процессе формирования структуры течения в области сопряжения пересекающихся поверхностей боковая граница играет в этом случае важную роль. Однако оставался целый ряд вопросов, связанных, в частности, с выявлением ус.ловий возникновения развитого отрыва, возможностью формирования двумерного характера течения, обобщением данных, характеризующих продольный масштаб отрывной области, и т.д. Поэтому в [39, 40, 65—67 ] задача реп1алась применительно к обтеканию конфигурации типа полуканала с варьируемыми значениями интенсивности скачка и расстояния между его боковыми стенками, более полно моделирующей реальную геометрическую ситуацию. В качестве объекта исследования использовалась универсальная модель, конструктивная схема которой приведена на рис. 6.2. В общем случае она представляет собой два независимых друг от друга устройства собственно прямоугольный полуканал I и расположенный над ним генератор скачка уплотнения 2. Прямоугольный полуканал выполнен в виде конфигурации, образованной пересечением под прямым углом двух вертикальных (У) и горизонтальной (Я) плоских шлифованных пластин (граней) с острыми передними кромками, установленных на съемном корпусе 3. В конструкции модели предусмотрена возможность изменения расстояния Ь между боковыми гранями дискретно в пределах от 100 до 360 мм. Для измерения распределения давления на поверхности сопрягаемые грани полуканала дренированы 133 приемниками давления 5 диаметром 0.45 мм, а для измерения темпер 1туры на поверхности — хромель-копелевыми термопарами. [c.313]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология