Шнековое колесо

Поток жидкости, текущий из источника в сторону входа, вытекает из межлопастного канала по напорной стороне лопасти. Часть его образует обратный поток во входном патрубке, а другая часть огибает переднюю кромку лопасти и снова втекает в шнек по стороне всасывания (рис. 4.15). Аналогичная картина течения на входном участке шнека имеет место и в других (близких к периферийному) сечениях шнека. При малых подачах тенденция к образованию обратных токов на входе усиливается, так как напор, создаваемый шнековым колесом, а следовательно, и давление на напорной стороне его лопасти возрастает. По мере [c.159]

Рабочая жидкость с давлением / вх через входной патрубок I поступает в шнековое колесо 2, которое повышает ее давление на величину Дрш, необходимую для нормальной устойчивой работы центробежного колеса 3 без кавитационного срыва. Основной напор жидкости создается центробежным колесом 5, после которого жидкость с высоким динамическим и статическим напором собирается в спиральном сборнике 4. Оттуда она поступает в конический диффузор 5, где динамическая составляющая напора жидкости в значительной степени преобразуется в статическую. Обычно по обеим сторонам центробежного колеса [c.12]

На основании анализа зависимостей для теоретического напора шнека и для гидравлических потерь в шнековом колесе [c.42]

Статический напор шнекового колеса может быть выражен [c.46]

Если лопатки осевого колеса рассечь цилиндрической поверхностью и развернуть ее на плоскость, то получим плоскую пря-мую решетку профилей. Профиль шнекового колеса постоянного шага в такой решетке будет иметь вид тонкой прямой пластины. [c.144]

Приведенные здесь единичные примеры из большого экспериментального материала подтверждают соответствие предложенной модели развития кавитации в плоской решетке пластин действительным процессам, протекающим в шнековом колесе. [c.154]

В шнеко-центробежных насосах применяются шнековые колеса с небольшими углами установки лопаток. Допуская в этих случаях ( .i<35°) погрешность в несколько процентов, полученные в работе [49], выражения можно существенно упростить [c.155]

Для практических расчетов шнековых колес, применяемых в насосах, уравнение (3.22) можно упростить. [c.163]

Здесь следует отметить, что выражения (3.25) и (3.26), полученные из решения плоской задачи, справедливы также и для лопаточного венца шнекового колеса, поскольку расходный параметр q и произведение w tg Рл являются постоянными по высоте лопасти шнека. Величина ДАщ) является предельным значением срывного кавитационного запаса шнека, если не учитывать влияние вязкости перекачиваемой жидкости, конечной толщины входных кромок лопастей и некоторых других факторов, рассмотренных ниже. С учетом потерь энергии на участке Ьк выражение для критического кавитационного запаса можно записать в виде [c.163]

РАЗВИТИЯ КАВИТАЦИИ В ШНЕКОВЫХ КОЛЕСАХ [c.173]

Рис. 3.22. Возникновение (а) и развитие (б) кавитации в шнековых колесах

Чем больше число лопаток г, тем большую густоту решетки шнекового колеса необходимо иметь. Подобные результаты был получены и на других насосах, у которых шнеки имели различную изогнутость лопастей Ар2=р2л.ср—р1л.ср (ДР2=0° 12° 40°).. Обработка опытных данных по параметру, который учитывает влияние числа лопаток на оптимальную густоту, а именно [c.196]

Анализ кавитационных повреждений в шнеко-центробежных насосах показал, что заметная эрозия при времени работы 5— 10 мин возникает как в центробежных, так и в шнековых колесах при окружных скоростях выше 100 м/с для нержавеющих сталей и 80 м/с для алюминиевых сплавов. Согласно данным работы [44], существует некоторая пороговая скорость обтекания тела, ниже которой эрозия не возникает при сколь угодно большом времени работы. [c.222]

Ниже приведены некоторые закономерности кавитационной эрозии центробежных и шнековых колес шнеко-центробежных [c.222]

Рис. 3.60. Шнековые колеса с кавитационными разрушениями. Направление потока справа налево. Материал — сплав алюминиевый АВ

С помощью визуальных наблюдений течения двухфазного потока в межлопаточных каналах рабочего колеса трудно выявить наличие или отсутствие кавитационной каверны на всасываемой стороне лопастей, как это имеет место при течении однофазной жидкости. Однако, большое количество косвенных фактов позволяет предполагать, что картины обтекания решетки шнекового колеса для однофазного и двухфазного потоков примерно одинаковые. Например, было обнаружено, что одному и тому же падению напора насоса соответствует при- [c.248]

Через горизонтальный цилиндрический скруббер с плоскими днищами проходит хорошо пригнанный с обеих сторон вал, который приводится в медленное вращение шнековым колесом. Скруббер разделен на несколько камер. В каждой из них к валу прикреплена пара плоских дисков из толстой жести, направляющих ход газа, как показано стрелками. Между парами дисков имеются пакеты деревянных прутьев. Промыватель наполняется на одну треть жидкостью. Насосом, приводимым в движение валом, жидкость передается из камеры в камеру, противотоком к газу, движе-щемуся между прутьями, смачиваемыми раствором. При этом последняя по ходу жидкости камера непрерывно опорожняется, в то время как в первую все время подается свежий раствор. [c.454]

На рис. 1.10 представлены рассчитанные по формуле (1.44) и экспериментальные характеристики теоретического напора одного из испытанных предвклю-ченных шнеков. Видно, что сходимость опыта с расчетом вполне удовлетворительная. Подобные результаты были получены при испытаниях и других шнековых колес. [c.40]

Рассмотрим развитие кавитации в шнековых колесах на основании наблюдений, проведенных Ю. Н. Васильевым и С. И. Курочкиным. Объектом исследования является шнеко-центробежный насос (А1в = 260) с прозрачной вставкой в зоне шнека (Ош = 65 мм), вт=18 мм, г = 2, ш = 45 мм, т=1,42, Рл.пер=16°). Наблюдения проводились визуально в затемненном боксе при стробоскопическом освещении прозрачного участка. Наружный контур прозрачного участка был выполнен в виде квадрата. Исследовались два режима соответствующий максимуму к. п. д. (с1пер = 0,19, 91=0,65) и меньший по расходу (с1 пер = 0,093, 1 = 0,32). На рис. 3.22 представлены шесть исследованных вариантов входного участка лопасти шнека. [c.173]

Были предложены и испытаны различные устройства (направляющие лопатки, перегородки, камеры перепуска и др.), устанавливаемые перед осевым колесом (шнеком) с целью устранения влияния обратных токов на поток, поступающий в насос. Наибольшая эффективность была получена при установке перед шнековым колесом конусной перегородки, выполненной из плотной сетки. Хорошие результаты были получены также при устройстве во входном патрубке камеры перепуска. На рис. 5.19 показана схема установки конусной перегородки и камеры перепуска во входном патрубке. Как показали опыты, конусная перегородка полностью устраняет кавитационные колебания в насосах, работающих на режимах с противотоками. Недостатком такого устройства следует считать то обстоятельство, что для каждого расхода существует оптимальный диаметр отверстия конуса кон и оптимальное расстояние от колеса /к, при которых достигаются наилучшие антикавитационные качества насоса. Поэтому применение конусных перегородок во многорежимных насосах не будет являться оптпмаль- [c.292]

В последнее время наиболее широкое применение для повышения кавитационных свойств насосов нашли так называемые предвключенные шнековые или осевые насосы, позволяющие повысить С до 3000 и даже более. Сами шнеки во многих случаях работают в режимах развитой кавитации, однако создают необходимый подпор для работы центробежной ступени. Применение специальных профилей лопастей (так называемых суперкавитирующих) позволяет во многих случаях практически устранить кавитационный износ предвключенных колес. На АЭС предвключенные колеса устанавливаются обычно в конденсатно-питательных насосах. Так, на Ленинградской АЭС в питательных и конденсатных насосах установлены шнековые колеса, практика эксплуатации которых показала большую надежность и почти полное отсутствие эрозии. [c.264]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология