Диаметр наружному контуру

При производстве линз выкаткой роликами из обечайки последняя изготовляется из листа соответствующей толщины и марки стали. Наружный диаметр обечайки равен наружному диаметру готового компенсатора, а высота обечайки равна длине развертки контура компенсатора с учетом припуска на механическую обработку по торцам. Сварной шов необходимо зачищать заподлицо с основным металлом. Перед выкаткой линзовых компенсаторов обечайка проходит термообработку для углеродистых сталей — нормализацию при температуре 920° С, для нержавеющих — аусте-низацию. [c.107]

Для исследования начальной геометрической формы кровли и перемещений, возникающих в процессе испытания, от центра кровли в радиальном направлении было протянуто 14 проволок, один конец которых привязывали к короткой трубе диаметром 75 мм, приваренной к верхней плите центральной стойки, а другой - к кольцевым перилам, установленным по наружному контуру кольца жесткости. Для сохранения постоянства натяжения проволок к их наружному концу привязывали резиновые полосы (ленты). При этом из 14 проволок 10 проходили по серединам лепестков (секторов) кровли, а 4 - по меридиональным нахлесточным швам. [c.38]

Описываемая головка применяется и для измерения диаметров малых отверстий. При этом совмещают наружные контуры раздвоен- [c.125]

Особенностью калибровки отверстий снятием стружки, отличающей этот процесс от зачистки по наружному контуру, является отсутствие сопряженных режущих кромок. В этом случае роль матрицы выполняет обычная плита с лунками, диаметр которых равен полутора диаметрам калибруемого (зачищаемого) отверстия. [c.57]

Мембрану в приборе монтировали -20 следующим образом. Вначале на поверхность мембраны, диаметром 2ги накладывали металлическую шайбу -цо такого же размера и рассчитанный груз, под которым мембраны получали осадку 0,01 h. Затем мембраны зажимали по наружному контуру на 0,3 h, после чего груз и шайбу снимали. Поскольку наклеенный жесткий центр не выжимал резину, то Аг = [c.241]

Зазор с, величиной которого в значительной степени определяется надежность работы вводов, должен составлять от 40... 55 мкм для вала диаметром 8 мм до 70... 110 мкм для вала диаметром 55 мм. Габаритные размеры таких вводов невелики - даже для вала диаметром 55 мм наружный диаметр ввода D= = 120 лш и длина L=30 мм. Вакуумная плотность по наружному контуру (диаметр D) может обеспечиваться любыми известными способами, в частности, резиновой прокладкой 5. [c.177]

На основе предварительных исследований были спроектированы, построены и испытаны первые агрегаты с трубами наружным диаметром 3,18 мм. В течение 3000-часовых испытаний заметного роста перепада давления со стороны жидкости не наблюдалось. Тем самым была продемонстрирована практическая целесообразность использования труб малого диаметра в натриевых и натрий-калиевых контурах. [c.274]

При расчете теплообменника типа топливо — инертная соль задавались изменением температуры 55,6° С как для топливного контура, так и для контура инертной соли. Схема теплообменника была выбрана противоточной, использовалась кожухо-трубная конструкция, трубы объединялись в двадцать трубных пучков, расположение труб в пучках — по вершинам равностороннего треугольника. Для обеспечения свободы температурных расширений была выбрана U-образная конструкция. Инертная соль течет внутри труб, а топливо из реактора — снаружи. Для обеспечения надлежащей коррозионной стойкости и механической прочности при высоких рабочих температурах были применены циркониевые трубы с наружным диаметром 9,525 мм и толщиной стенки 0,89 мм. Представлялось целесообразным взять шаг труб равным 1,25 их наружного диаметра или более. [c.287]

На второй экспериментальной установке греющей являлась наружная труба, также обогреваемая паром. Кольцевая щель образовывалась вставками, помещенными внутри кипятильной трубы. Пар из установки, как и в первом случае, направлялся в конденсатор, а конденсат возвращался обратно в циркуляционный контур. Для изучения влияния материала на коэффициент теплоотдачи медная труба в некоторых опытах заменялась стальной. Внутренний диаметр стальной трубы [c.100]

В целях экономии стали массивные фундаменты армируют только по контуру отверстий и вырезов и в местах, значительно ослабленных отверстиями или вырезами, сетками пз стержней диаметром 8—12 мм через 150—200 мм. Массивные фундаменты объемом более 40 м армируют также по контуру (по наружным граням фундамента), сетками из стержней диаметром 12—16 через 300—400 мм. [c.384]

Длина аппарата при пиролизе бензина или сжиженных газов, как правило, составляет 5,5—7,0 м, при пиролизе газойля — 2,0—2,5 м. Чаще всего используют трубки с наружным диаметром 31—38 мм. Циркуляционный пароводяной контур должен обеспечивать следующую кратность циркуляции для горизонтальных аппаратов—10, для вертикальных — 12-ь 14 [301]. [c.119]

Камерный электрод представляет собой вертикально расположенную угольную трубку с внутренним диаметром 6 мм. Снизу трубка закрывается глухой угольной пробкой, сверху вставляется угольная пробка высотой 10 мм, имеющая отверстие диаметром 2 мм для выхода паров. Верхним электродом служит медный стержень. Спектры возбуждают низковольтной искрой при емкости разрядного контура 20 мкФ и токе 2 А. Индуктивность задается тремя витками медной проволоки, диаметр витка 70 мм, омическое сопротивление не вводится. Аналитический промежуток 1 мм. Спектры снимают на спектрографе ИСП-28. В качестве аналитических приняты линии I П 305,54 нм и Вг П1 292,69 нм. Для повышения чувствительности анализа 5—6 г пробы испаряют из колбы (из пирексного стекла), обогреваемой цилиндрической электропечью. Колбу с наружным шлифом закрывают крышкой, имеющей вертикальную отводную трубку, на которую плотно насаживают угольный электрод с отверстием для выхода паров, верхний электрод — медный стержень. При испарении 2,5 г пробы предел обнаружения иода и брома составляет 4 мкг/г. При регистрации спектров на приборе с большей дисперсией, в частности на спектрографе КСА-1, чувствительность повышается в 2—3 раза. [c.258]

Стойки, балки и ригели у входящих углов необходимо армировать по типу жестких узлов рамных конструкций, а также по контуру крупных отверстий. Окаймляющая последние арматура должна заходить в толщу бетона не менее чем на длину, равную 40 диаметрам стержней. В массивных элементах фундамента, кроме расчетной, необходимо укладывать противоусадочную арматуру в виде пространственной сетки из стержней диаметром 12—16 мм с шагом в каждом из трех направлений 0,6—1 м. У наружных граней массивных элементов, в местах, где по расчету арматуры не требуется, должны устанавливаться сетки из стержней диаметром 12—20 мм с шагом не менее 0,3 м. Все элементы верхнего строения должны иметь по контуру замкнутую арматуру — хомуты или заменяющие их стержни и шпильки. Все стержни арматуры как растянутые, так и сжатые должны иметь крюки. [c.231]

Контур 5 намотан на трубке из кварцевого стекла наружным диаметром 18 мм и длиной 72 мм. Длина намотки 64 мм проводом ПЭ 0 0,53, количество витков— 120. Намотку ведут плотно — виток к витку с выводом от 60-го витка. [c.107]

Контуры 1, 2 располагаются друг в друге и на.мотаны на трубки из кварцевого стекла. Наружный диаметр контура i [c.107]

На рис. 5 показана конструкция электрического прибора для измерения диаметра волокна, который по сравнению с оптическими приборами дает более стабильные результаты благодаря наличию сигнала переменного тока на выходе, удобного для регулирования работы серводвигателей. Прибор состоит из роликов 1 VI 8, действующих так же, как в описанном выше оптическом приборе. При повороте рычага 7 якорь 6, изготовленный из того же материала, что и сердечник 5, перемещается горизонтально. Ток с частотой 60 гц подается через токоподводы 4 на среднюю часть сердечника. Наружные его части имеют катушки 3, образующие выходной контур. Перемещение якоря 6 изменяет магнитный поток через катушку, что приводит к изменению [c.47]

При определении основных неизвестных М ,, (рис. 8, а) принимаем, что кольцо фланца является круглой кольцевой пластинкой, симметрично нагруженной внешними силами / , Рг, Р и свободно опертой на жесткий контур с диаметром Да (рис. 12, а). Если учесть малость прогибов кольца по сравнению с его толщиной Ь, то можно показать, что к расчету колец фланцев применима обычно используемая приближенная теория изгиба тонких пластинок. При этом можно пользоваться приведенной нагрузкой фланца ( пр, распределенной по наружному краю кольцевой пластинки (рис. 12, б). Действие приведенной нагрузки фланца эквивалентно действию сил Q, к, Рх, Яз. [c.31]

В штамповой оснастке "пуансон-матрица"наибольший контакт с нагретой заготовкой имеет пуансон, наружный контур которого формирует внутреннюю поверхносп. днища. Вследствие температурного расширения пуансона происходит увеличение внутреннего диаметра днища и отклонение его от номинальных значений. Одновременно происходит уменьшение зазора между пуансоном и матрицей, что вызывает уменьшение толхцины стенки, образование гофр и выпучин. Поэтому для получения взаимозаменяемых днищ (с размахом диаметров в пределах поля допуска) необходимо обеспечивать постоянство размера пуансона, формирующего базовые размеры днища. [c.70]

Эти воздухоохладители поступают на монтаж в собранном виде. Они состоят из трех частей, смонтированных на двух швеллерных балках, которые используются для подвески аппарата к потолку. В средней части аппарата размещаются два осевых вентилятора, а в двух крайних — оребренные батареи из труб диаметром 25 X 2,5 мм с пластинчатыми стальными ребрами толщиной 0,4 мм. На выходе воздуха из аппарата батареи снабжены направляющими плоскостями. Воздухоохладитель имеет металлическую листовую обшивку по наружному контуру. В нижней части аппарата есть металлический поддон с отводной трубкой для воды, появляющейся при оттаивании снеговой шубы. Для оттаивания инея между рядами вмонтированы трубки диаметром 18 мм, в которых размещают ТЭНы. ТЭНы можно монтировать в поддонах согласно проекту установки. Пото/ючные воздухоохладители крепят к перекрытию с помощью стальных крепежных конструкций аналогично креплению потолочной батареи, изложенному выше. [c.67]

При расчете параметров индуктора использовали методику, приведенную в работе [35]. По данным расчетов для частоты тока 2,3 МГц и наружного диаметра реактора 200 мм целесообразно использовать двух- или трехвитковые индукторы с внутренним диаметром 230 4- 240 мм. Расчеты дают приближенные значения параметров системы индуктор-садка , так как зависимость р = й) имеет в реальных условиях сложный характер. Для уточнения геометрических и электрических параметров индуктора и получения надежных результатов для расчета источника электропитания лампового генератора установки Плутон-2 были выполнены дополнительные эксперименты [10]. В частности, в процессе работы установки Плутон-2 кратковременно отключали нагрузочный контур автогенератора и снимали его резонансную характеристику. Процесс снятия характеристики занимал около 1 мин и не влиял заметно на работу установки. Находили резонансную частоту /о и соответствующее ей напряжение С/о, выделяли полосу пропускания контура и определяли его затухание, рассчитывали индуктивность нагруженного контура, измеряли напряжение на индукторе, рассчитывали ток в индукторе. Далее по формулам [35] уточняли значения приведенного активного сопротивления и полного сопротивления системы индуктор-садка , необходимые для расчета и согласования с нагрузкой лампового генератора установки Плутон-2 . [c.365]

Штамп состоит из пуансона-матрицы 1, служащей для вырубки детали по наружному контуру, гибки детали и пробивки отверстия диаметром 1,4 мм, съемника полосы 2, вырубной матрицы 3, гибочной матрицы 4, которая одновременно является и выталкивателем детали, и пробивного пуансона 5, смонтированных в специальном блоке со стальными плитами б и 7 с разрезными направляющими втулками 8. Стальные. . плиты вмест гу ых взяты, [c.109]

Приспособление для измерения угловых деформаций представляет собой разъемные стальные диски (рис. 1У.З) со скошенной в виде клина поверхностью в центральной части, что позволяет значительно сократить базу измерений и повысить точность эксперимента. Диаметр центрального отверстия равен диаметру образца. По наружному контуру диска имеется канавка для тяги из стальной струны, передающей угловые деформации на прогибометр. [c.456]

Расчет толщины стенки гибкого элемента с и-образным профилем волны производится исходя из условия, что напряжения, возникающие на прямом участке гибкого элемента под действием внутреннего давления, не должны превосходить предела текучести материала. Известные фор1мулы для расчета толщины стенки [5], [19] получены из условия, что за расчетную схему принята кov вцeвaя пластина, защемленная по внутреннему и наружному контурам, равным соответственно внутреннему и наружному диаметрам гибкого элемента. Недостатком указанного метода является то, что в нем не учитывается влияние радиусов за ру1глений в вершине и впадине волны, в результате чего толщина стенки получается завыщенной. Наиболее рационально расчетную схему можно представить как балку, защемленную с двух [c.43]

При энергоемкости установки 10—15 кДж в заготовках из материалов с < 300 МПа, имеющих размер в плане до 50 мм, можно пробивать отверстия диаметром (1,5-=-- 2) 5з. При этом предельный радиус закругления контура детали составляет (1,5- -2,5) 5г минимальная ширина перемычек между отверстиями и между отверстием и наружным контуром детали равна (1,5- 2,5) 5з, минимальная ширина выступа (2- 2,5) 5.. Расчет технологических параметров разделительных операций МЭИШ приведен в табл. 6.31. [c.529]

Наиболее крупная модель резервуара объемом 20 тыс. м представлена цилиндром диаметром 9,15 м, высотой 2,65 м, толщиной листов внутренней (основной) оболочки 2 и 2,5 мм, наружной - 2 мм. Днище модели плоское, а покрытие — сферическое, ребристое. На этой модели было проведено испытание стенки на осевое сжатие под действием веса воды. Для предотвращения разрушения стенки вокруг модели были установлены (с зазором около 100 мм) стойки со штырями, которые проходили через отверстия планок, приваренных к верхнему контуру стенки. Испытание дало возможность определить нижнее и верхнее критические напряжения в стенке и соответствующий коэффициент С, зависящий от отношения радиуса г к толщине стенки Г. По окончании испытания и слива воды с крыши деформированная стенка была восстановлена и вновь испытана на равномерное внешнее давление под действием вакуума (разрежения) в резервуаре. Стенка была испытана до появления волнообразования от потери устойчивости. Число волн оказалось равным числу, получаемому из формулы Мизеса [27] для минимума внешнего давления q. Затем стенка была восртановлена, и проведено ее испытание на совместное воздействие осевого сжатия и равномерного внешнего давления. [c.61]

Трубами обычно заполняют весь теплообменник, причем между наружными трубами и корпусом оставляют минимальный зазор. Между внутренней поверхностью стенки корпуса и перегородками также должен быть некоторый зазор. лКрайиие трубы. в пучке необходимо помещать внутри определенного ограничивающего контура (ОТЬ). Зазор между внутренней поверхностью корпуса и окружностью ОТЬ должен быть не менее 13 мм для корпусов с внутренним диаметром 635 мм и выше и и мм для корпусов с диаметром от 250 до 610 мм. [c.257]

Построение окна всасывания. Окно всасывания изображено на рис. IV. 10. Его контур очерчивается замкнутой кривой 1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-13-1. Участки 3-4 6-5 1-13 и 2-10 расположены по дугам окружностей, диаметры которых показаны на рис. IV. 10. Участок 4-5 является касательной к наружным окружностям роторов. Участок 6-7-8 ограничен кривыми, повторяющими профиль тыльной стороны зуба ведомого ротора, а участок 2-3 — кривыми, повторяющими профиль головки передней стороны зуба ведущего ротора. Участок 11-12 с разован по линии зацепления зубьев роторов, которая зависит ог типа применяемого профиля. Положение участков 2-3 и 6-7-8 определяется углами всасывания и гв- [c.85]

Решетки размерами 150 мм х 180 мм (рис. 1) закрывают акустические колонки в салоне легковых автомобилей. С точки зрения акустики они должны располагать очень большим числом звукопропускающих отверстий. Внутри шестиугольной сотовой структуры с внутренним размером примерно 13 мм находятся 8000 отверстий диаметром 1Д мм. Структуры с наружной стороны обрамляются замкнутым кантом. Толщина стенок составляет преимущественно около 1 мм. Внешний контур решетки криволинеен. Кроме того, требовалось обеспечить окрашивание решетки в разные цвета. Используемый материал — сополимер ацеталя с ПТР (показатель текучести расплава) 190/2,16 при 28 г/10 мин. [c.242]

Расчетом определяется высота решетки и проверяется принятая толщина стенки сердечг1ика при выбранном по конструктивным и технологическим соображениям наружном диаметре его. Номинальная расчетная высота решетки снаружи к[ в м (см), считая ее жесткозакреплен-ной по контуру (в запас расчета), определяется по формуле [c.640]

Дефектировку и ремонт остовов делают на кантователях. Трещины в остовах обнаруживают визуально или с помощью цветной дефектоскопии и устраняют сваркой. Чтобы не допустить коробления, трещины в лапах подшипникового щита тягового генератора и двухмашинного агрегата заваривают на кондукторе. При незначительной выработке (не более 0,15 мм) в подшипниковом гнезде посадку подшипника восстанавливают гальваническим наращиванием наружной обоймы, при большой выработке — наплавкой подшипникового гнезда, желательно вибродуговой сваркой, не вызывающей коробления, с последующей обработкой под нормальный размер. Посадочные места в станине двухмашинного агрегата, чтобы сохранить соосность двух горловин, обрабатывают на расточном станке с одного прохода при сочлененных станинах. Горловины остова под подшипниковые щиты и моторно-осевые горловины тяговых электродвигателей измеряют микрометрическим или индикаторным нутромером. Диаметр моторно-осевых горловин измеряют при плотно привернутых шапках. При значительных дефектах горловины наплавляют под слоем флюса или в нейтральной среде углекислого газа с последующей обработкой до чертежного размера. Изнощенные посадочные поверхности горловин под шейки моторно-осевых подшипников восстанавливают электронаплавкой с последующей обработкой на строгальном станке. Трещины, износ посадочных поверхностей щитов устраняют заваркой и наплавкой с последующей обработкой по размерам остова. Изношенные лабиринтовые уплотнения в щите допускается вырезать на станке и устанавливать втулку с последующей ее приваркой и обработкой по чертежу. Поврежденную резьбу в отверстиях заваривают, затем сверлят и нарезают новую. Дефектные пластины опорных выступов подвески тягового электродвигателя заменяют. Допускается приварка ослабших пластин по контуру. Ослабшие или лопнувшие заклепки заменяют, подтяжка их запрещается. [c.215]

Наружный диаметр контура 2 18 мм, внутренний 16 м.ч, длина трубки 72 мм, длина намотки 64 мм (провод ПЭ 0 0,53), количество витков 64 с шаго.м 0,47 мм. В контуре L2 сделан вывод от 32-го витка. [c.107]

Совмещенный штамп, показанный на фиг. 6. 2, предназначен для пробивки и вырубки четырехзубчатого храповичка к фотоаппарату Зоркий . Конструкция штампа принципиально почти не отличается от приведенной выше. Изготовление детали затрудняется получением размеров 3 и 4-го классов точности, высокой чистоты поверхности среза по наружному и внутреннему контурам и особенно точным взаимным расположением выступов относительно центра отверстия диаметром 1,7 мм. Деталь изготовляется из углеродистой стальной ленты марки 10 толщиной 0,7 мм с последующей зачисткой в отдельном зачистном штампе или обжимкой в штампе, показанном иа фиг. 6. 3. [c.91]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология